影响种植体-骨界面应力分布规律的因素的多元逐步回归分析

一、影响人工种植牙-骨界面应力分布规律因素的多元逐步回归分析（论文文献综述）

吴曦^[1]（2017）在《角度基台表面粗化纯钛种植体疲劳强度的实验研究》文中指出目的:人们在应用直基台作为种植体上部结构时发现,其临床应用中存在各种问题,如各种原因引起的种植区颌骨角度过大;避让如上颌窦底、下颌神经管等重要解剖结构时,使用直基台难以恢复原有的咬合关系。随着种植修复技术的快速发展和生物力学研究的不断深入,学者们在直基台的基础上研发出一种上部基台长轴方向与种植体长轴不在一条直线上的新型基台——角度基台。现如今,全球各大种植体生产商均研发出自己的角度基台。经过长期的临床使用和研究,人们总结出相较于直基台,角度基台具有以下优点:更加宽泛的种植适应证;提高了植入体的长度和直径;缩短了种植治疗的周期;避免某些手术并发症以及满足患者的某些个性化要求。然而角度基台的适用范围也不是毫无限制的,随着基台预成角度的增加,种植体的侧向受力及周围骨界面表面应力随之增加,过大的受力最终会造成种植手术的失败。另外,目前公认种植体表面粗化处理可以增加种植体骨界面接触面积,改善骨整合从而提高种植成功率,但是对角度基台种植体应用表面粗化处理后是否影响整体机械强度的研究较少。本研究选取二段式螺纹柱状纯钛种植体为研究对象,上部结构分别使用纯钛角度基台和纯钛直基台。试件均进行喷砂-酸洗表面粗化处理,使用万能测试机分别检测角度基台种植体和直基台种植体抵抗侧向动态加载的能力。探讨角度基台对经过表面粗化处理的纯钛种植体机械强度的影响,为角度基台的临床运用提供理论依据。方法:1纯钛种植体的设计、制作、分组及表面粗化处理种植体的设计:实验种植体为组合式纯钛角度基台种植体与组合式纯钛直基台种植体,配有24枚种植体、12枚角度基台、12枚直基台、24个中央螺栓。试件的制作:所有种植体均为穿龈型,种植体与上部基台为内六方连接。种植体总长14.5mm,螺纹区长度11.0mm,螺纹区直径4.0mm,螺距0.8mm。角度基台总长度6.9mm,插入种植体部分（即六方部分）长度1.6mm,外露部分长度5.3mm,外露部分倾斜角度15°。直基台总长度5mm,插入种植体部分长度1.5mm,外露部分长度3.5mm。中央螺栓总长9.5mm。实验分组:将24枚种植体分为A、B两组,每组12枚种植体。A组（实验组）为TiO2喷砂-高温酸洗角度基台纯钛种植体组,包括4个小分组:A450N（峰值载荷450N）3枚种植体;A425N（峰值载荷425N）3枚种植体;A400N（峰值载荷400N）3枚种植体;A375N（峰值载荷375N）3枚种植体。B组（对照组）为TiO2喷砂-高温酸洗直基台纯钛种植体组,包括4个小分组:B450N（峰值载荷450N）3枚种植体;B425N（峰值载荷425N）3枚种植体;B400N（峰值载荷400N）3枚种植体;B375N（峰值载荷375N）3枚种植体。使用丙酮、75%乙醇、蒸馏水超声清洗20min。常温干燥待用。表面粗化处理:A组:80目Ti O2砂粒喷砂,喷砂气压为0.2MPa;HCl/H2SO4混合酸60℃酸洗40min。B组:80目Ti O2砂粒喷砂,喷砂气压为0.2MPa;HCl/H2SO4混合酸60℃酸洗40min。2两组种植体处理后的表面形貌扫描电镜观察及能谱分析从A、B两组试件中任选一枚种植体采用扫描电镜观察表面形貌,使用能谱分析仪分析表面元素。3纯钛种植体疲劳强度试验使用PMMA树脂包埋A、B组种植体螺纹区,形成试件夹具。夹具为直径20mm、高度25mm的圆柱形,顶端位于种植体螺纹区顶端下方约3.0mm±0.5mm。使用同一万能试验机对A、B组种植体分别进行加载,夹具固定方式参照ISO14801:2007。试验环境:空气,温度为20℃±5℃。试验采用单向载荷,应在标称峰值和10%标称峰值间呈正弦曲线。载荷频率为15Hz。A、B两组均以450N为初始载荷,每个载荷进行3次试验。单次试验结果分为两种:循环达到5百万次结束;循环未达到5百万次破坏（破坏指材料屈服,发生永久变形,种植体组件松动或任意组件断裂）。如单次载荷的3个试件中有1个未达到5百万次循环,则减小载荷继续试验,直至单次载荷中所有3个试件载荷循环次数均达到5百万次。记录数据,绘制载荷循环图。比较两种基台的机械强度。结果:1两组纯钛种植体表面形貌的扫描电镜观察种植体经TiO2喷砂、HCl/H2SO4混合酸60℃酸洗40min后,肉眼观察下表面粗糙,无金属光泽,呈黑灰色。低倍电镜下种植体表面较粗糙,螺纹的沟部及斜面未见明显杂质,螺纹嵴部可见点状凹陷或条索状浅沟。高倍电镜下种植体表面无明显凹凸不平,整体平整的表面可见各种不规则的窝洞、凹陷及裂隙,直径约1040μm。大的一级窝洞、凹陷及裂隙内可见各种不规则的二级窝洞,直径约15μm,洞底为椭圆形,边缘圆钝。2两组纯钛种植体表面能谱元素分析种植体表面元素为Ti元素,Ti元素的含量大于99.50%3两组纯钛种植体疲劳强度试验结果A组（角度基台纯钛种植体）:载荷组A450N循环数分别为1.50E+04、3.00E+04、9.00E+04;载荷组A425N循环数分别为3.30E+05、4.00E+06、5.00E+06;载荷组A400N循环数分别为5.00E+06、5.00E+06、5.00E+06。最大耐受载荷LF1=400N。400N的载荷下完成3个试件的五百万次循环实验结束,因此A375无需继续进行试验。B组（直基台纯钛种植体组）:载荷组B450N循环数分别为1.30E+03、2.30E+03、5.00E+03;载荷组B425N循环数分别为1.70E+04、3.20E+04、4.30E+04;载荷组B400N循环数分别为2.00E+05、3.50E+06、5.70E+05;载荷组B375N循环数分别为5.00E+06、5.00E+06、5.00E+06。最大耐受载荷LF2=375N。A组种植体破损方式除1个试件(载荷组A450)为基台接口处断裂外,其余均为弯曲形变,弯曲部位位于夹具顶端以上第一个螺纹。B组种植体破损方式均为弯曲形变,弯曲部位位于夹具顶端以上第一个螺纹。结论:1以ISO14801:2007为标准进行实验,角度基台种植体的疲劳强度优于直基台种植体,提示角度基台并未使种植体的机械强度发生明显改变,可以满足临床应用要求。2角度基台种植体与直基台种植体在经表面粗化处理后的疲劳强度均高于人类日常咀嚼所需的牙合力,提示临床使用其改善骨整合并提高种植成功率时,依然可以满足生物材料机械强度的要求。3角度基台种植体的疲劳实验加载角度应存在不同方向的多样性角度设计。

徐晓欣^[2]（2016）在《刍议双膦酸盐类药物对种植牙患者的影响》文中指出本文主要目的为讨论双膦酸盐类药物对种植牙患者的影响,首先阐述了双膦酸类药物引起骨坏死疾病的病理学机制,接着分析了引起颌骨骨坏死疾病的因素,进而提出了颌骨骨坏死的治疗和预防措施,并给出了种植牙的风险和对策,最后得出结论:在种植牙前,要对患者的口腔及全身情况进行综合分析,并且清晰地认识双膦酸类药物的药理作用

雍苓,黄仕禄,刘洪,牟雁东^[3]（2016）在《不同骨缺损类型牙种植体的三维有限元分析》文中研究表明目的研究动态加载下不同骨缺损类型对种植体-骨整合界面、天然骨与Bio-oss成骨结合界面应力分布的影响。方法应用ANSYS软件,建立第1磨牙缺失并伴有不同类型骨缺损（旁穿型、裂开型、环型、垂直型）的4种模型,并建立各模型对应的植骨块和种植体模型,以200 N垂直载荷及100 N斜向载荷分别模拟咀嚼周期中5个阶段的动态受力过程,分析各组织结合界面应力分布情况。结果 4类骨缺损模型在一个咀嚼周期中,从第2到第4阶段,种植体-骨整合界面应力增幅依次为81.6%、90.7%、106%、182%,Bio-oss成骨与天然骨结合界面应力增幅依次为26%、13%、6%、56%。结论 4类模型的植骨稳定性为:环型骨缺损>裂开型骨缺损>旁穿型骨缺损>垂直型骨缺损,在临床上种植医师应根据其植骨部位甄别出植骨高风险患者,治疗时应为骨植入材料选择不同的固定方式,最终提高植骨稳定性;垂直载荷更有利于各组织结合界面的应力分布状况,在临床设计种植义齿上部结构时应尽量减小或避免斜向载荷。

刘洪^[4]（2016）在《不同骨缺损类型牙种值体—骨界面应力的有限元分析》文中研究说明目的：应用三维有限元方法,研究在不同骨缺损的情况下,种植体-骨界面的应力分布情况及位移情况,为临床医师的骨增量手术的实施提供一定的力学依据。方法：CT扫描获得头颅连续水平的二维断层图像,利用Mimcs、Geomagic软件进行三维重建,得到下颌骨三维实体模型。然后,利用Ansys软件建立第1磨牙缺失并伴有不同类型骨缺损（旁穿型、裂开型、环型、垂直型）的4种模型。并建立各模型对应的植骨块和种植体模型,施加动态外载荷于基台顶部,计算并分析咀嚼周期各阶段中,种植体-骨界面的应力分布情况和位移情况。结果：1.建立了含牙种植体和植骨块的4类骨缺损的三维有限元模型,模型的网格单元形状规则、划分合理。在种植体螺纹和植骨块接触位置等应力集中的区域,设置了较密的网格单元。2.应力主要集中于种植体颈部。模型4的种植体-骨整合界面应力最大,应力波动最大,模型3的种植体-骨整合界面应力最小,应力波动最小,模型1和模型2的种植体-骨整合界面应力值相近。3.模型3的种植体位移量较小,模型4的种植体位移量相对较大。4.模型4的种植体-骨界面剪应力最大,模型3的种植体-骨界面剪应力最小。结论：本研究建立了下颌第1磨牙缺失、不同骨缺损类型的右下颌骨三维有限元模型,并建立各模型对应的植骨块和种植体模型。动态加载的三维有限元分析结果表明,不同骨缺损模型模拟植骨及植入种植体后行使口腔功能,其力学稳定性由大到小：环型骨缺损>旁穿型骨缺损>裂开型骨缺损>垂直型骨缺损。因此,在临床上种植医师应根据其植骨部位甄别出植骨高风险患者,治疗时应为骨植入材料选择不同的固定方式,最终提高植骨稳定性

张曙光,曹庆堂^[5]（2016）在《口腔悬臂梁种植的影响因素研究新进展》文中进行了进一步梳理目前口腔种植技术已日臻成熟,随着循证医学的发展,一些被经验主义所否定的种植修复方案在大量的实验及临床应用中得到肯定,这其中包括悬臂梁种植,最新的国内外学者研究表明,在特定的情况及条件下,悬臂梁种植修复可作为临床修复中的一种,悬臂梁种植已被认可,本文将对悬臂梁种植的影响因素进行概括。

何艳召,苏荃,史敏^[6]（2015）在《探讨悬臂梁的存在及其长度对种植牙周骨界面应力传递、分布规律的影响》文中认为目的分析种植牙周界面应力传递以及分布规律受到悬臂梁存在和其长度的影响。方法借助三维有限元方法,探讨悬臂梁的存在及长度,对种植牙周骨界面应力传递和分布规律。结果悬臂梁的存在会对种植牙周颈部的密质骨内的拉应力和压应力产生影响,如果长度增加,应力也会相应的增加。结论悬臂梁的存在即长度增加,会使该侧种植牙颈周应力有较大的增加,因此应力完全由颈周密质骨承担,进而最大程度的增加种植牙周颈部的骨吸收。

石茂林,李洪友,陈梦月^[7]（2014）在《二段式钛合金种植牙不同弹性模量组件及其组合对骨界面应力分布的影响》文中研究指明采用Pro/E三维构图软件及Ansys Workbench 14.5建立二段式钛合金种植牙系统模型,并进行网格划分.设定材料属性、约束和加载条件,分析种植牙系统不同弹性模量组件及其组合对骨界面应力分布的影响,研究种植牙系统的改进方法.结果表明:低模量值种植体具有更好的生物力学相容性,种植牙系统采用适宜模量值基台和种植体组合能够有效地降低骨界面应力.

杨征毅^[8]（2014）在《愈合期埋植型和非埋植型种植体骨界面改建中胶原蛋白I和组织蛋白酶D表达变化的研究》文中研究表明研究背景随着时代的发展和社会的进步，人们对生活质量的要求也在提高，对口腔问题越来越重视，这使得种植义齿成为修复口腔牙列缺损或者牙列缺失的主要方式之一。种植体与骨组织之间建立直接有序的结构功能连接，即骨整合（osseointegration），是评价种植体成功的重要指标。临床上，为了减少患者的手术次数及就诊时间，非埋植型种植体这一改良形式在临床应用逐渐增多。然而，对于一些牙槽骨质量较差，种植体植入后初期稳定性较差的患者，传统的埋植型种植体才是最佳的选择。当种植体植入后种植体骨整合随之开始，骨组织的动态改建亦随之发生直至达到最终的平衡，这种平衡的形成受骨局部微环境内自分泌和（或）旁分泌的多种相关因子调节，有研究发现在种植体-骨界面有较高的胶原蛋白I和组织蛋白酶D的表达，但其在骨改建中的作用机制尚不完全清楚。基于以上观点，本实验拟通过直接比较埋植型和非埋植型这两种不同的种植方式种植体，在植入后愈合期中种植体-骨界面胶原蛋白I和组织蛋白酶D的动态变化规律，探讨胶原蛋白I和组织蛋白酶D在界面改建过程中的分子机理。研究目的本实验是拟通过对比埋植型与非埋植型两种不同植入方式的种植体在植入后，愈合期种植体-骨界面中胶原蛋白I和组织蛋白酶D的变化及其规律，探讨其胶原蛋白I和组织蛋白酶D在种植体-骨界面骨改建中的作用和机理。材料与方法1.钛种植体制备采用纯钛制成：长10mm，直径3.75mm的螺纹状植入钉，基桩和植入钉之间由中心螺丝相连。2.实验动物选用健康雄性杂种犬8只，体质量13-15kg，年龄为18-20个月。3.牙体拔除实验犬以3%戊巴比妥钠按1ml／kg肌肉注射进行全身麻醉，用金刚砂片分切牙冠，牙钳小心拔除下颌第4前磨牙和第1磨牙，搔刮牙槽窝，缝合创口。4.种植体植入拔牙3个月后，每只实验犬下颌左侧均植入埋植型种植体3枚，右侧均植入非埋植型种植体3枚，8只实验犬共植入种植体48枚（埋植型与非埋植型种植体各24枚）。5.组织标本制备实验犬分别在植入后1周、2周、1月、3月周时各处死2只。取出下颌相应骨段，在种植体外周10mm处将颌骨截开离断。标本均置于100g／L EDTA中脱钙3个月。梯度乙醇脱水，石蜡包埋。标本采用颊舌向纵切，厚约4μm，裱于经APES涂布的玻片上，等待后续免疫组化染色观察。6.实验方法采用免疫组化ABC法7.对照用封闭血清（10%正常羊血清）代替一抗作为阴性对照8.图像分析与统计学处理采用HPIAS-1000彩色图文分析仪（Olympus,BX40）进行图像分析，结果采用配对t检验进行统计学分析。结果1.埋植型和非埋植型实验组种植体-骨界面组织表达胶原蛋白I和组织蛋白酶D阳性强度均明显高于对照组，且表达出现一定规律。2.埋植型实验组种植体-骨界面中胶原蛋白I1周时出现弱阳性表达，其灰度值为91.25±2.48，随后开始逐渐增加，并在1月时达到峰值112.71±0.57，3月时恢复至81.29±0.81，与对照组水平相近。3.非埋植型实验组种植体-骨界面中胶原蛋白I1周时也出现弱阳性表达，其灰度值为90.72±1.82，随后逐渐增加，1月时达到峰值113.98±0.51，并于3月时恢复至81.04±0.52，与对照组水平接近。4.埋植型实验组种植体-骨界面中组织蛋白酶D1周时出现弱阳性表达，其灰度值为84.38±1.05，随后开始逐渐增加，2周时达到峰值102.53±1.03，后随着时程的延长而逐渐下降，3月时恢复至75.21±0.66，与对照组水平相近。5.非埋植型实验组种植体-骨界面中组织蛋白酶D1周时也出现弱阳性表达，其灰度值为86.81±0.52，随后开始逐渐增加，2周时达到峰值114.49±2.28，后随着时程的延长而逐渐下降，3月时恢复至75.84±1.83，与对照组水平相近。6.愈合期中各时间点埋植型和非埋植型实验组之间胶原蛋白I和组织蛋白酶D的表达无明显统计学差异。结论埋植型和非埋植型种植体在愈合过程中，种植体-骨界面中胶原蛋白I和组织蛋白酶D均有明显的表达，其表达变化随时间的改变而呈现出一定的规律性，影响着种植体骨界面的改建。在埋植型和非埋植型种植体之间表达无显着差异。

陈良建,李益民^[9]（2009）在《钛种植体结构和弹性模量对骨界面应力分布的影响》文中指出采用CAD（Pro/E）软件建立颌骨和钛种植体的三维模型,设置3种不同结构钛种植体,即全致密型（1号样品）、穿皮质区致密而松质骨区外层多孔内芯致密型（2号样品）与整体低弹性模量型（3号样品）,以致密钛弹性模量103.4GPa为基准,设置四种弹性模量:致密钛模量的20%、40%、60%、80%。在轴向加载150N和颊舌向45°加载25N应力下,采用Ansys Work bench10.0软件分析钛种植体骨界面应力分布状况。分析研究钛种植体结构和弹性模量对骨界面应力分布的影响,研究探讨能有效地转移应力至周围骨组织的新型种植体。研究结果表明:在相同载荷下,3种钛种植体颈部皮质骨均为高应力区,3号种植体的应力最高,为7.128MPa;在松质骨区2号种植体的应力比1号与3号种植体的低,且呈均匀递减趋势。在加载条件下,2号种植体随着弹性模量的降低,骨界面应力降低,且明显比1号种植体的低,当多孔层的弹性模量为致密钛的40%或以下时,骨界面应力明显降低;3号种植体随着弹性模量降低,皮质骨区骨界面应力增加,而松质骨区骨界面应力降低不明显。钛种植体的结构和弹性模量均影响骨界面应力分布;穿皮质区致密而松质骨区外层多孔内芯致密型钛种植体有利于界面应力转移到周围骨组织,降低多孔层的弹性模量,能有效地降低骨界面应力。

李翠^[10]（2008）在《不同骨质牙种植体修复及其方式初探》文中研究指明目的:通过建立部分下颌骨三维有限元模型,采用三维有限元分析法分析四种不同骨质中第一、第二磨牙缺失植体修复后,种植体—骨界面的应力分布及种植体的位移情况,研究不同骨质中单冠及联冠修复时种植体的生物力学特性,为不同骨质磨牙缺失的种植修复提供理论参考依据。方法:采用三维有限元分析法,建立12个含双种植体的下颌骨三维有限元模型。在第一、第二磨牙区各植入一种植体（4.0×13mm光滑圆柱形或4.8×10mm螺纹圆柱形种植体）,分别垂直分散加载100N及颊舌向倾斜45°分散加载45N模拟牙合力加载,分析种植体—骨界面的Von-mises应力及种植体长轴的位移分布情况。结果:1、垂直及斜向加载时各修复方式的种植体—骨界面应力分布特点相同,均为从种植体颈部至根部逐渐减小,应力主要集中在颈部皮质骨区。同种骨质中不同修复方式,最大Von-mises应力值b＞a+b＞a,同种修复方式不同骨质,最大Von-mises应力值Ⅳ＞Ⅲ＞Ⅱ＞Ⅰ。各修复方式的最大Von-mises应力值均在骨组织所承受的生理限度范围之内。2、垂直及斜向加载时种植体长轴最大位移发生在皮质骨区。垂直加载时位移分布特点均为从种植体颈部至根部逐渐减小;斜向加载时在Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ类骨质中位移均为从种植体颈部至根部逐渐减小,在Ⅳ类骨质中先减小,再增加;相同修复方式不同骨质时,加载后,种植体长轴产生的最大位移值Ⅳ＞Ⅲ＞Ⅱ＞Ⅰ,Ⅰ、Ⅱ类骨质的最大位移值均小于3um,Ⅲ类骨质a、a+b的最大位移值大于3um,b方式最大位移值小于3um。3、斜向加载时种植体—骨界面最大Von-mises应力值及种植体最大位移值均高于垂直向加载时。4、同种骨质中不同修复方式时,修复方式所产生的最大位移值a＞a+b＞b。结论:1、Ⅲ、Ⅳ类骨质磨牙缺失,在选择种植修复时宜慎重。2、从位移角度考虑:在Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ类骨质磨牙缺失种植修复时以b单冠修复方式最优。

二、影响人工种植牙-骨界面应力分布规律因素的多元逐步回归分析（论文开题报告）

（1）论文研究背景及目的

此处内容要求：

首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。

写法范例：

本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。

（2）本文研究方法

调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。

观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。

实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。

文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。

实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。

定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。

定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。

跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。

功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。

模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。

三、影响人工种植牙-骨界面应力分布规律因素的多元逐步回归分析（论文提纲范文）

（1）角度基台表面粗化纯钛种植体疲劳强度的实验研究（论文提纲范文）

（2）刍议双膦酸盐类药物对种植牙患者的影响（论文提纲范文）

（3）不同骨缺损类型牙种植体的三维有限元分析（论文提纲范文）

（4）不同骨缺损类型牙种值体—骨界面应力的有限元分析（论文提纲范文）

（5）口腔悬臂梁种植的影响因素研究新进展（论文提纲范文）

（6）探讨悬臂梁的存在及其长度对种植牙周骨界面应力传递、分布规律的影响（论文提纲范文）

（7）二段式钛合金种植牙不同弹性模量组件及其组合对骨界面应力分布的影响（论文提纲范文）

（8）愈合期埋植型和非埋植型种植体骨界面改建中胶原蛋白I和组织蛋白酶D表达变化的研究（论文提纲范文）

（9）钛种植体结构和弹性模量对骨界面应力分布的影响（论文提纲范文）

（10）不同骨质牙种植体修复及其方式初探（论文提纲范文）

四、影响人工种植牙-骨界面应力分布规律因素的多元逐步回归分析（论文参考文献）

• [1]角度基台表面粗化纯钛种植体疲劳强度的实验研究[D]. 吴曦. 河北医科大学, 2017(04)
• [2]刍议双膦酸盐类药物对种植牙患者的影响[J]. 徐晓欣. 临床医药文献电子杂志, 2016(59)
• [3]不同骨缺损类型牙种植体的三维有限元分析[J]. 雍苓,黄仕禄,刘洪,牟雁东. 医用生物力学, 2016(02)
• [4]不同骨缺损类型牙种值体—骨界面应力的有限元分析[D]. 刘洪. 西南医科大学, 2016(04)
• [5]口腔悬臂梁种植的影响因素研究新进展[J]. 张曙光,曹庆堂. 内蒙古医学杂志, 2016(01)
• [6]探讨悬臂梁的存在及其长度对种植牙周骨界面应力传递、分布规律的影响[J]. 何艳召,苏荃,史敏. 全科口腔医学电子杂志, 2015(07)
• [7]二段式钛合金种植牙不同弹性模量组件及其组合对骨界面应力分布的影响[J]. 石茂林,李洪友,陈梦月. 华侨大学学报(自然科学版), 2014(04)
• [8]愈合期埋植型和非埋植型种植体骨界面改建中胶原蛋白I和组织蛋白酶D表达变化的研究[D]. 杨征毅. 广州医科大学, 2014(02)
• [9]钛种植体结构和弹性模量对骨界面应力分布的影响[J]. 陈良建,李益民. 中南大学学报(自然科学版), 2009(02)
• [10]不同骨质牙种植体修复及其方式初探[D]. 李翠. 中南大学, 2008(01)

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