一、Highly Efficient L-Band Fibre -DFB Lasers（论文文献综述）
赵志鹏[1]（2021）在《Er3+、Ho3+掺杂氟碲酸盐光纤的制备及宽带光纤放大器研究》文中提出随着移动互联网、物联网、云计算、高清视频等的飞速发展,全世界网络数据流量急剧增长。但是,对于现有基于波分复用技术的单模光纤传输系统,其工作波段主要为C波段（1530～1565 nm）,由于受到放大的噪声和克尔非线性效应等的影响,其传输容量的持续增长变得困难。因此,光纤传输容量的增长乏力与网络数据流量急剧增长之间的矛盾将导致“容量危机”问题。宽波段光纤传输技术是解决上述问题的有效方案。例如:将单模光纤传输系统的工作波段从目前的C波段拓展至L波段（1565～1625 nm）,乃至更宽波段,可将传输容量提升数倍以上。宽带光放大技术是实现宽波段光纤传输系统的核心技术。与商用掺铒石英光纤放大器相比,掺铒碲酸盐玻璃具有更宽、更大的受激发射截面,有望用于实现宽波段光纤放大器。在我们之前的研究工作中,利用掺铒碲酸盐光纤作为增益介质搭建了宽带光纤放大器,实现了工作带宽为113 nm（1524～1637 nm）的宽带光放大,但其增益值偏低,且增益光纤的热机械稳定性有待提高。针对上述问题,作者在攻读博士学位期间围绕高热机械稳定性、低损耗稀土掺杂碲酸盐玻璃光纤设计与制备,以及宽带光纤放大器及激光器等开展研究工作,取得主要创新出成果如下:1、设计并制备出具有高热机械稳定性的低损耗掺铒氟碲酸盐玻璃光纤。实验中,采用熔融-冷却法制备出具有高化学、热和机械稳定性的掺铒氟碲酸盐玻璃,进一步利用其作为基质材料,通过优化光纤制备工艺参数并结合精密加工技术,研制出一系列掺铒氟碲酸盐玻璃光纤,铒离子掺杂浓度为～4000 ppm,光纤损耗为～0.5 d B/m@1980 nm。2、利用上述掺铒氟碲酸盐玻璃光纤作为增益介质,研制出增益值大于18 d B、波长范围覆盖1560～1618 nm的宽带光纤放大器。实验中,利用芯径为7μm的2.1米长掺铒氟碲酸盐玻璃光纤作为增益介质,利用工作波长为1480 nm的拉曼光纤激光器作为泵浦源,搭建出宽带掺铒光纤放大器。当泵浦光功率为800 m W、信号光功率为0 d Bm时,获得了增益大于18 d B、工作波长范围覆盖1560～1618nm的宽带光放大。进一步利用C波段辅助泵浦技术,将放大器最大增益值提升3.2 d B。上述研究结果表明,该掺铒氟碲酸盐玻璃光纤可以研制宽带光纤放大器。3、设计制备出铒铈共掺氟碲酸盐玻璃光纤,并利用其作为增益介质,研制出增益大于18 d B、工作波长范围覆盖1559～1620 nm的宽带光纤放大器。实验中发现通过引入适量铈离子,不仅可以增强铒离子掺杂氟碲酸盐玻璃的～1.5μm发光,还可拓宽发射光谱带宽。基于此,设计并制备出一系列铒铈共掺氟碲酸盐玻璃光纤,进一步利用2.8米长铒铈共掺氟碲酸盐玻璃光纤作为增益介质,利用工作波长为1480 nm的拉曼光纤激光器作为泵浦源,搭建出宽带铒铈共掺光纤放大器。当泵浦光功率为500 m W、信号光功率为0 d Bm时,获得了增益大于18 d B、工作波长范围覆盖1559～1620 nm的宽带光放大,相比于单掺铒氟碲酸盐玻璃光纤放大器,其工作带宽拓展了～3 nm。4、设计制备出掺钬氟碲酸盐玻璃光纤,并利用其作为增益介质搭建激光器,首次在掺钬氟碲酸盐玻璃光纤激光器中实现了十瓦量级的～2.1μm激光输出。实验中,利用30厘米长掺钬氟碲酸盐玻璃光纤作为增益介质,利用工作波长位于1980 nm的激光器作为泵浦源,搭建光纤激光器。当泵浦功率为10.56 W时,获得了最大未饱和输出功率为8.08W的～2.1μm光纤激光输出,相应的斜效率为77.21%。上述研究结果表明,掺钬氟碲酸盐玻璃光纤可用于研制高效率～2.1μm波段激光器和宽带放大器。
杨雄[2]（2020）在《1.55微米和2微米可调谐光纤激光器及其应用的研究》文中指出可调谐光纤激光器拥有高光束质量,优异光谱特性,紧凑的结构和环境抗干扰能力,并与光通信系统相兼容,是各种研究工作和实地应用的关键设备。在保证高水准的波长调谐特性的同时,这些激光器的可操作性和搭建成本也成为影响它们在现实世界中的实用性的重要因素。本论文首先阐述了可调谐窄线宽光源在光纤通信和气体传感中的重要作用,列举了这些激光器在波分复用技术和连续光差分雷达技术扮演的重要角色和现阶段发展的局限。突出了光谱输出优良的可调谐光纤激光器的发展必要性。接着本文简单论述了光纤激光器和可调谐激光器的发展史。接着,我们阐述了一个简单的方法来生产基于光纤布拉格光栅（FBG）的滤波器。利用商用FDM 3D打印机,我们将光栅埋入到了一个聚合物悬臂梁中,通过简单的三点弯曲设置（拉伸或者压缩）来实现1550 nm范围内60 nm的调谐距离。我们利用打印得到的FBG滤波器构建了一个可调谐铒镱共掺光纤激光器并实现了 30 nm范围内超过200 mW的输出。为了将光通信系统的波段从1.55 μm推向2 μm来应对未来带宽资源的紧张需求,我们设计了一个可调谐的多波长掺铥光纤激光器。多波长的输出是由Sagnac环形滤波器完成的,它能通过双向传播不同偏振态光之间的干涉来产生梳状滤波效果。一段500 m长的高非线性光纤抑制了稀土光纤的均匀展宽和交叉增益效应,实现常温下的稳定多波长输出。接着,我们设计并搭建了一个波长可精确调谐的窄线宽光纤激光器。把加载到半导体光放大器上的电流驱动信号的调制频率设定为与啁啾布拉格光栅上一个反射波长的腔内谐振频率相同或倍数时,这个波长就能被锁定且可连续调谐。驱动电流的大小和脉冲宽度的优化使得激光器在超过40 nm的调谐范围内保持了窄线宽（小于0.03 nm）。同时我们设计了一个双腔结构的激光器以实现连续可调谐的双波长输出。最后,可调谐激光器的一个典型应用场景一一激光雷达得以实现。所使用的激光器以一个分布反馈式的半导体激光器（DFB）作为种子源,经过一个优化设计的铒镱共掺光纤放大器放大后在1.57 μm附近输出了功率为1.3 W,线宽约为3 MHz的连续光输出,且其波长可以通过加载到DFB上的电流在2 nm的范围内精确调整。使用这个激光器进行的第一个大气二氧化碳测量的连续激光差分雷达的实验获得了较好的结果。综上所述,我们设计并优化了五个基于不同调谐原理的可调谐光纤激光器。这些激光器所展现的良好的光谱特性,紧凑的结构设计,相对低廉的成本使得它们具有成为光通信,遥感,光谱学,光学相干成像等领域重要工具的潜力。
饶琪[3]（2018）在《L波段宽谱掺铒光纤光源研究》文中进行了进一步梳理掺铒光纤光源具有高功率、平均波长稳定性好、谱宽和寿命长等优势,被视为高精度光纤陀螺仪的理想光源。目前,大多掺铒光纤光源处于C波段,由于C波段光纤光源会产生高斯峰从而限制了光谱的带宽,必须通过额外的拓展技术来平坦化光谱。L波段掺铒光纤光源具有平坦的光谱输出,3dB带宽可以达到近40nm,这有利于消除光纤陀螺仪中由瑞利背向散射、克尔效应等引起的非互易性相位噪声。本文旨在设计一种产生L波段宽谱光纤光源的方案,以满足光纤陀螺仪的要求。本文详细地介绍了掺铒光纤光源发光机理和物理模型,通过仿真预测泵浦功率、掺铒光纤长度和反射镜的反射率对输出光源光谱形状、功率、3dB带宽以及平均波长的影响。设计了恒流电路和温控电路来保证泵浦源输出功率的稳定性,在全温度范围内电流变化了 0.05mA,温度变化系数为0.5ppm/℃,温度在-40℃～+50℃变化时,激光器内部工作温度变化了 0.3℃。接下来构建了三种不同的结构产生L波段光纤光源,包括单级双程前向结构,单级带吸收铒纤的双程后向结构和双级双程前向结构。第一种结构输出光源功率为0.103mW,3dB带宽为36.4nm,平均波长为1584.9nm。第二种结构输出光源功率0.128mW,平均波长为1583.7nmm,3dB带宽为38.2nm,特别地第一段掺铒光纤采用低浓度掺杂光纤可得到光源输出功率为0.157mW,平均波长为1583.6nm,3dB带宽大小为35.4nm。第三种结构输出光功率为1.502mW,3dB带宽为37.6nm,平均波长为1585.5nm。最后将第三种结构产生的光纤光源应用于光纤陀螺中,测度零漂为0.358°/h。
刘海娜[4]（2014）在《宽带无滤波掺铒光纤激光器》文中研究指明宽带光源因为在波分复用（WDM）系统、光传感系统、光学器件测试、医学成像以及光谱学上的潜在应用,受到了广泛关注。在医学上的应用突出表现在光学相干层析成像（OCT）系统,有效提高了成像系统的轴向分辨率。在光传感器上的应用多数基于低相干干涉法,要求宽带光源具有高的空间相干性。超连续谱宽带光源需要超短脉冲激光器泵浦,不易于实现。然而,无滤波掺铒光纤激光器（EDFL）,腔内插入高非线性光纤（HNLF）可产生连续谱宽带光源。本文在无滤波EDFL基础上,提出利用驻波场的增益空间烧孔效应实现带宽展宽的实验方案,以及利用单模光纤实现宽带光源的输出。（1）空间烧孔效应的谱宽增宽作用的研究。文中利用L波段4m EDF和1km高非线性光纤（HNLF）搭建了两组对比实验:单程放大和双程放大的宽带无滤波EDFL。980nm泵浦功率为300mW时,单程放大结构无滤波EDFL输出光谱中心波长为1564.8nm,带宽为18.14nm;双程放大结构无滤波EDFL输出光谱中心波长为1571.1nm,带宽为51.77nm,空间烧孔效应的引入实现了谱宽增宽的效果。同时,采用双程放大EDFL结构,利用长度较长L波段9m EDF和掺杂浓度较小的C波段12m EDF,来探讨EDF的增益对输出光谱带宽的作用。（2）基于单模光纤（SMF）宽带无滤波掺铒光纤环形激光器（EDFRL）的研究。文中在无滤波EDFRL基础上,通过在腔内以不同方式添加5km SMF的方法,搭建了三组对比实验,简单地说明了宽带光源的产生过程。三组实验分别为:无滤波EDFRL,输出光谱窄且杂乱无章,稳定性极差;加入5km SMF的无滤波EDFRL,在泵浦功率为300mW时,输出光谱中心波长为1566.2nm,带宽只有2.52nm;腔内加入带有5km SMF的Sagnac环的无滤波EDFRL,在泵浦功率为300mW时,输出中心波长为1565.6nm,带宽为33.98nm的稳定性好的宽带光源。通过利用Sagnac环结构,自相位调制（SPM）基础上,引入交叉相位调制（XPM）,增强了腔内非线性效应,实现了基于单模光纤的宽带输出。
白冰[5]（2013）在《光纤传输系统中光纤激光器关键技术研究》文中认为光纤激光器以其低阈值、高功率、高光束质量、可靠性好、结构紧凑和散热性好等诸多优点，广泛应用于光通信、传感、航天、军事等领域。本论文主要研究光纤激光器在光纤通信系统中的应用技术。论文研究了光纤激光器的基本理论，分析了L波段光纤环形光纤激光器的结构，包括理论分析环形腔光纤激光器的输出特性及铒光纤长度和腔长对于系统输出功率的影响。在理论分析的基础上采用新型L波段环形腔掺铒光纤激光器经LiNbO3电光调制器进行多速率外调制接收及时钟数据恢复实验，分析了影响系统传输质量的因素，研究了高速率下信号与时钟恢复后不同步的问题。研究了脉冲光通信系统中光孤子传输理论、传播特性及产生光孤子的被动锁模光纤激光器工作原理。研究基于可饱和吸收体的被动锁模掺铒光纤激光器，建立其仿真分析模型，并利用分步傅立叶法（SSFM）实现了对该锁模光纤激光器系统的仿真实验。通过仿真实验，重点研究了被动锁模掺铒光纤激光器的参数优化，通过适当调节该激光器的参数，使输出的光脉冲尽量接近于基态光孤子，从而保证光孤子通信系统的效率和稳定性。论文的理论研究和实验分析对光纤激光器在光纤通信系统及光纤传感系统中的实用化具有重要的指导意义。
郑睿[6]（2011）在《全光纤轴对称偏振光激光器》文中指出光纤激光器相对于传统固体激光器来说具有工作效率高,光束质量好,体积小,结构紧凑,稳定性好等优点。其应用领域分布广泛,包括科学研究、工业加工、光纤通信、传感等。由于光纤中的基模为优势模,没有截止频率,所以光纤激光器的输出模场一般为基模分布,其偏振态在整个光束横截面上为各处相同的均一分布。近来的矢量光学研究进展表明,存在中心位相奇点的轴对称偏振光具有两种正交的偏振态分布,径向偏振光和角向偏振光。在光学操控、成像等应用中,轴对称偏振光相对于普通偏振光可以提供更加丰富的偏振态控制。光源的产生往往需要特殊光学元件和较为复杂的谐振腔结构。光纤波导理论显示,光纤内的高阶模式,如TE模和TM模,其模场的偏振态分布呈现出轴对称特性,并分别对应着角向偏振光和径向偏振光,因此借助高阶模式的激发,光纤激光器同样能够产生轴对称偏振光。本论文的研究课题得到国家自然科学基金等项目的支持,目的是通过腔型结构设计和激光器波长控制,利用光纤模式特性,实现轴称偏振光在全光纤结构激光器中的振荡输出。研究对于简化轴对称偏振光的实现方案,获得结构紧凑、使用便捷的激光光源具有重要意义。本论文主要研究工作有：1.在实验中利用单模光纤和少模光纤构建谐振腔,基于光纤准直器之间不同的耦合状态实现少模光纤中高阶模式的激发,直腔结构激光器从少模光纤端的输出具有轴对称偏振特性,实现了轴对称偏振光激光光源的全光纤结构化。实验中获得工作波长在1030nm附近激光输出,激光器斜率效率为5%,阈值功率为30mW,最大输出功率为10mW。通过对少模光纤施加应力的方式实现输出偏振态的连续变换,获得分别获得角向和径向偏振态的输出。2.分析了入射光的参量对少模光纤中模式激发的影响,将螺旋位相板引入光路,利用光束位相变换和光纤模式耦合特性提升高阶模式转换效率,耦合效率由直接耦合时的10%提高到50%,对于进一步提高激光器工作效率有指导意义。3.利用注入锁定的方法实现轴对称偏振光激光器的单频输出,实验研究了外注入和互注入状态下光纤激光器的工作特性,通过观察分析光谱,RF频谱和远场干涉光强分布确定注入效果。光纤DFB和直腔激光器构成复合腔结构,DFB光栅结构作为激光器腔镜提供反射。作为注入信号的单频光在由光纤DFB产生,并耦合到工作在轴对称偏振光输出的直腔激光器内,由于注入信号的影响锁定直腔激光器振荡频率并实现在单频工作。相移光纤光栅在反射谱中存在窄带透射窗口,理论模拟了少模光纤相移光栅对TE和TM模的透射谱,透射光场的模式纯度可以通过少模光纤相移光栅对于窄线宽轴对称偏振光的滤波得以实现。本论文主要创新点包括：1.利用光纤激光器结构实现轴对称偏振光输出,激光器输出功率为10mW,工作波长在1030nm附近。通过对光纤施加剪切应力,输出偏振态能够在角向偏振光和径向偏振光之间实现切换。2.利用光纤DFB激光器的注入锁定实现轴对称偏振光纤激光器的单频输出,工作波长为1053.8nm,分析了少模光纤相移光栅对高阶模的透射特性,对进一步提升轴对称偏振光的光束质量有参考意义。
王琦[7]（2009）在《光纤EFPI/FBG传感测井系统关键技术研究》文中研究表明石油作为不可再生的战略性资源在当今世界尤为重要。而目前石油工业所面临采收率低的问题一直是困扰着石油工业最为核心的问题,此问题的解决是建立在对石油井下一系列物理参数高精度、长期可靠监测基础之上的。然而,石油井下高温、高压、强化学腐蚀、强电磁干扰等一系列极端恶劣环境对传感器的可靠性是一种极大地考验。此外,深井探测信号的传输以及能够实时地测量对石油测井的意义也十分重大。在这种情况下,传统的电子学传感器并不能够完全满足石油测井的需要。以光纤法布里-珀罗干涉型传感器和光纤布拉格光栅传感器为代表的波长调制型光纤传感器由于具有波长编码、抗干扰能力强、长期测量稳定可靠、测量精度高、耐高温高压、抗化学腐蚀等优点,近年来受到石油工业的普遍关注和高度重视。光纤传感测井系统主要包括三个部分:传感器探头、信号传输光纤、信号解调仪。本文对该系统及其在高温、高压油井下长期实时监测应用中所涉及的关键技术进行了系统的、深入的研究,主要包括以下几方面内容。掺铒光纤光源的理论和实验研究。在掺铒光纤放大系统理论模型基础上,对掺铒光纤中光放大的物理过程进行了详细分析,并且对掺铒超荧光光纤光源和可调谐环形腔掺铒光纤激光器进行了数值模拟和实验研究。本文实现了一个输出功率为9.2 mW,覆盖C+L波段的宽谱掺铒超荧光光纤光源,其平均波长为1565.253 nm,平坦区域（平坦度在2.5 dB以内）的谱宽达68 nm（1535～1603 nm）。实现了一种新颖的可调谐环形腔掺铒光纤激光器结构,实现了基于标准C波段掺铒光纤的超宽带可调谐环形腔掺铒光纤激光器,其波长调谐范围首次达到145 nm（1475～1620 nm）,覆盖了整个S+C+L波段,输出功率4 mW,激光线宽小于0.03 nm,带宽内边模抑制比大于50 dB。设计并研制出一种基于宽带波长扫描环形腔掺铒光纤激光器的光纤传感查询仪。首先研究了宽带波长扫描环形腔掺铒光纤激光器的动态特性。在此基础上,成功的实现了基于宽带波长扫描环形腔掺铒光纤激光器的光纤传感查询仪。该查询仪采用具有极好的温度稳定性、全光谱范围的光纤F-P标准具对扫描光纤激光器进行实时的波长校准。采用五次非线性拟合方法对滤波器的驱动电压和透射波长进行实时标定,解决了光纤F-P可调谐滤波器调谐电压与透射峰值波长关系的非线性、重复性差和迟滞等问题。因此,该光纤传感查询仪实现了高波长测量精度和分辨率。本文采用HCN气体吸收池作为波长标准对该查询仪的波长测量准确度和分辨率进行了测量,其波长测量分辨率为0.9pm,准确度为±2 pm。利用该查询仪对光纤EFPI/FBG串联复用传感器进行了解调实验,光纤EFPI腔长解调分辨率达到0.025 nm,对应压强分辨率为0.32 kPa;FBG的波长解调分辨率为0.63 pm,对应温度分辨率为0.065℃。由于该系统采用的波长扫描环形腔掺铒光纤激光器具有毫瓦量级的输出功率,对于远距离传感应用具有极好的适应能力。由于该系统采用的波长扫描环形腔掺铒光纤激光器的波长扫描范围达到100 nm以上,使得该查询仪在解调光纤EFPI传感器时更为精确,对FBG传感器解调具有更大的波分复用能力。针对高温高压长期实时测井应用,对光纤压力/温度传感器系统的若干技术问题做了详细的分析并给出相应的解决方案。油气井下压力、温度是油井生产过程监控的重要参数指标。本文通过对光纤EFPI压力传感器的优化设计,并且建立合理的数学模型,利用FBG温度传感器对其进行温度补偿,消除了光纤EFPI压力传感器的温度交叉敏感性。在25℃～300℃温度变化范围内,在压力测量量程0～72 MPa范围内最大偏差小于满量程的±0.025%。在压力测量量程0～102 MPa范围内,其压力测量分辨率达到为1.1 kPa。该测井系统已成功应用于辽河油田高温稠油井的长期温度/压力实时监测,并且即将应用于中海油海上油井的温度/压力监测。
义理林[8]（2008）在《光分组交换网中的光信号处理技术研究》文中进行了进一步梳理我国互联网国际出口总容量从2000年初的351Mbps增长到2006年初的136106Mbps,六年累计增加约430倍。网络带宽的增长,主要来源于数据业务的大幅度增长。未来的光网络将向融合分组化交换、支持多样性业务的、光电交换集成的、多颗粒带宽的、传送与交换融合的、安全高效的、灵活组网的方向发展。光分组交换网络（OPS）是光交换的理想模式,也是公认的光交换结构的终极发展目标。OPS的主要优点是带宽利用效率高,而且能提供各种服务,满足客户的需求。目的是把大量的交换业务转移到光域实现,从而实现交换容量与波分复用系统（WDM）的传输容量相匹配。OPS网络结构中的关键技术包括光开关、光逻辑、全光波长变换以及光缓存等多项技术。其中关开关是任何光交换网的核心功能器件,完成信号的交换和路由功能;光逻辑则完成信头检测处理重写等功能,用以实现未来的光控光交换;波长变换用于解决网络中的波长冲突,提高网络灵活性。光缓存是OPS网络必需的器件,用以实现数据包的存储功能,解决信号时间上的冲突;而以上所有的光信号处理都会导致信号的损耗,因此在OPS网络中,光放大器也必不可少,工作于OPS网络中的放大器还需具有宽带,以及增益控制的功能。只有上述各项技术全面成熟发展,才能推动OPS网络的快速发展,实现真正的全光交换网络。本论文围绕全光分组交换网络中的关键技术研究开展了如下工作:1.基于SOA/相位调制器的超快光开关光开光是OPS网络的核心功能设备,一个大型的OPS网络需要大规模的超快光开关阵列。因此,超快（<1ns）以及易于扩展是设计光开关需要考虑的重要因素,同时成本也是不可忽略的另一个重要因素。SOA和铌酸锂晶体可以支持快速的光开关操作,将SOA或者铌酸锂相位调制器（PM）放置于Sagnac干涉环中可以形成一个2×2的超快光开关,通过比较两者性能,我们最终选择PM-Sagnac干涉光开关。基于此PM-Sagnac干涉光开关首次实现了带组播功能的偏振无关2×2超快（<1ns）光开关操作,并在此基础上构建大型低成本超快光开关矩阵。2.基于半导体光放大器（SOA）的可重构全光逻辑门以及波长变换全光逻辑以及波长变换也是OPS网络的关键技术。波长变换用于解决网络拥塞造成的波长冲突,全光逻辑用以实现包头识别处理等功能。为了提高网络的灵活性,通常要求一个全光逻辑器件能实现多种逻辑功能,并且各逻辑操作结果的波长可根据需要进行调节以避免网络拥塞。我们利用SOA的非线性偏振旋转效应（NPR）以及交叉增益调制效应（XGM）相结合实现了可重构全光逻辑门及波长变换,避免了以往基于干涉结构可重构逻辑门的高成本,以及基于四波混频效应（FWM）的可重构逻辑门对操作波长的限制。理论上基于单个SOA的NRR效应可实现所有逻辑操作（NOT,XOR,XNOR,OR,NOR,AND,NAND）。实验中,受器件的限制,我们实现了10-Gb/s数据的NOT,OR,NOR,AND,NAND逻辑操作以及同相波长变换（即变换后的信号和初始信号具有相同的极性）。3.自动增益控制掺铒光纤放大器（AGC-EDFA）的设计光开关以及逻辑操作都会造成信号功率的损耗,因此在OPS网络节点需要使用放大器补偿信号功率。此外,由于光分组的长度一般在几十微秒到几毫秒量级,与EDFA的铒离子能级驰豫时间相当,当某一波长光分组进入EDFA时会产生类似SOA中的XGM效应,影响其余信道上的光分组功率,因此工作于OPS网络中的EDFA还需具有增益控制的功能。同时考虑到OPS网络对带宽的需求,我们分别设计了C波段增益控制EDFA和C+L波段增益控制EDFA。1)结合环形腔AGC-EDFA和反射型AGC-EDFA结构的优点,以低成本的方式解决了基于双光栅反射型AGC-EDFA中增益难以调谐的问题,并且采用双通结构提高增益效率。2)设计了一个低噪声的并联式C+L波段全光AGC-EDFA。1525nm-1610nm波长范围的信号都可得到有效放大,除了在1565nm-1572nm的“死区”外,所有波长的噪声指数都控制在约5.5dB的噪声水平。临界增益控制输入功率为-5dBm,在增益控制区内,增益变化小于0.2dB。4.基于宽带受激布里渊散射（SBS）的可调慢光延迟线性能研究光缓存是OPS网络研究的重中之重,它的研究进展决定了OPS的实用进程。目前还没有可实用的光缓存,我们旨在通过减慢光速来实现信号的存储或者同步。基于SBS的慢光研究是目前的一大热点,我们的相关研究工作如下:1)首次提出通过对布里渊泵浦进行相位调制来展宽布里渊放大器增益谱,将布里渊增益带宽展至1.6GHz,首次演示了1.25Gb/s伪随机序列（PRBS）信号的在宽带SBS中的延迟,并比较了非归零（NRZ）和归零（RZ）脉冲的在此宽带SBS中的延迟性能。2)进一步提出利用迈克-曾德强度调制器（MZM）替代相位调制器（PM）实现泵浦相位调制,展宽布里渊增益谱,可避免PM产生的相位调制信号具有的强时钟边带导致信号质量劣化的问题,从而可将布里渊增益谱展宽至10GHz。3)在噪声直接调制展宽布里渊泵浦的情况下,使用一高功率电放大器将高斯电噪声放大至饱和,此时能量主要集中在中心的高斯噪声将变成能量均匀分布的超高斯噪声。超高斯噪声调制产生的布里渊泵浦以及对应的布里渊增益谱也呈超高斯分布,因此在相同的布里渊泵浦功率下,相对高斯噪声调制情况,超高斯分布的泵浦将获得更大的布里渊增益,亦即更大的慢光延迟量。4)首次采用具有高谱效率,抗色散性强的10Gb/s双二进制（Duobinary）信号作为布里渊信号在宽带SBS中进行延迟,与10Gb/s的NRZ信号进行比较,可避免慢光色散以及滤波效应带来的信号劣化,从而大幅度提高延迟后的信号质量,具体表现为延迟后的接收灵敏度得到有效提高。5)首次利用带宽可调的高斯型SBS增益实现了任意比特速率DPSK信号的同时延迟和解调,并基于此获得了创记录的10Gb/s信号无误码延迟性能（最大无误码延迟时间为81.5ps）。5.基于光纤参量放大（FOPA）的可调慢光延迟线相对SBS慢光,基于FOPA的慢光延迟线主要优点在于带宽更大,可支持更高速率（如160Gb/s）的信号延迟;另外,参量噪声低于布里渊放大,因此延迟导致的信号质量劣化更小。1)理论推导了基于参量效应的慢光表达式,利用窄带（带宽约1.6nm）光纤参量放大实现可调慢光延迟,通过改变泵浦波长或光纤的零色散波长,实现整个通信波段（C+L波段）信号的可控延迟。2)用10Gb/s RZ数据包代替单个信号脉冲进行延迟演示,首次演示了无误码慢光操作,50ps宽脉冲延迟15ps灵敏度代价仅为0.6dB,从系统的高度验证了参量可调慢光延迟线的用于实际系统的可行性。
宋英雄[9]（2007）在《1550nm超干线及宽带接入光传输关键技术研究》文中认为随着中国广电模拟电视到数字电视整体平移工程的展开，光纤有线电视网的规模持续扩大。为了更好地整合和配置网络资源，实现运营级的综合业务网络，出现了两种趋势。一是有线电视大范围联网，在地市级共享有线网络前端，以节约投资及便于管理。由于1550nm传输技术的低损耗、可光放大等特点，使1550nm技术成为数百公里超干线传输的必然选择。二是光纤向小区、楼栋日益延伸，实现光纤接入（FTTx）基础上的三网融合，由于以太无源光网络EPON技术成熟，网络结构与有线电视网一致，使EPON技术成为广电实现综合业务接入的首选技术。这两种趋势都会对1550nm副载波复用光纤电视传输系统提出新的挑战和要求。本文围绕1550nm超干线及宽带接入光传输关键技术进行了理论、仿真和实验研究，全文的主要内容由四部分组成，具体如下：第一部分论述了EPON下行1490nm数据通道与1550nm CATV通道的相互串扰问题。采用等效传递函数法得出了任意调制信号下1490nm光波对1550nm光波拉曼串扰的理论计算公式，并将拉曼串扰转化为CATV系统相对强度噪声指数RIN的变化，得到了CATV通道载噪比劣化的计算公式。首次系统地进行了RF Overlay EPON系统的实验，观测到了以太空闲字符Idle信号在62.5 MHz及倍频处对CATV信号的单频干扰和随机码流对低端载噪比的影响，并研究了偏振对串扰的影响，提出了对Idle信号进行扰码和采用改变发端1490nm或1550nm信号的偏振态以减小拉曼串扰的方法。论述了下行1550nm CATV光波对1490nm数据光波的线性串扰，得出了串扰造成的光功率代价，指出波长隔离度大于30dB的1490nm／1550nm分波器可以基本消除线性串扰。第二部分论述了1550nm长距离光纤CATV系统中由自相位调制（SPM）和色散引起的组合二阶失真（CSO）劣化及其补偿问题。采用微扰法求解了非线性薛定谔方程，得出了存在SPM和色散的情况下，多级EDFA级联光纤CATV系统CSO指标的计算公式。在采用啁啾光栅进行色散补偿时，对以上的CSO计算公式进行了修正，指出色散补偿器的位置对补偿效果具有很大影响，通过计算得出的色散补偿器最佳位置，对工程应用具有指导作用。VPI软件的仿真结果与以上理论计算结果一致。进行了1550nm长距离光纤CATV系统的实验。测试了没有色散补偿时CSO随传输距离的变化及CSO随入纤光功率的变化，对100km传输系统啁啾光栅色散补偿器的最佳位置进行了实验，在将色散补偿器置于理论计算的最佳位置后，得到了较好的CSO输出指标。建立了200km传输实验系统，对比了有无DCM色散补偿时的指标测试结果，表明采用啁啾光栅的色散补偿确实能够改善由SPM效应引起的CSO指标。第三部分论述了分布式拉曼放大器在光纤有线电视网中应用的相关问题。给出了拉曼放大器的增益、噪声公式，指出在采用窄带光滤波器时，拉曼放大器的噪声主要由信号—ASE拍频噪声引起，进而得出了拉曼放大器的载噪比表达式，计算结果表明双向或反向泵浦分布式拉曼放大器可以改善长跨距无中继系统的CNR。给出了由模拟系统向数字调制系统整体平移后调制误差比MER指标的计算公式，及采用色散补偿光纤（DCF）进行色散补偿的最佳DCF长度的理论计算方法。最后分析了目前国内最长的包含超长跨距拉曼放大、DCF色散补偿的560km数字调制光纤传输系统的设计、指标计算及测试结果。第四部分对1550nm超长距离传输的关键设备掺铒光纤放大器EDFA进行了研究。研制了DWDM系统用的增益平坦C+L波段超宽带EDFA，根据提出的优化策略对C波段和L波段增益平坦EDFA的泵浦功率、光纤长度和增益滤波器进行了优化仿真，并根据仿真结果采用分波段并联结构设计制作了功放、线放和预放三种类型的EDFA，进行了测试，得到了70nm的传输带宽。研制了一种新型全光增益箝制EDFA，通过增加980nm泵浦的预放和在输出端设置增益均衡滤波器，在C波段内获得了平坦的增益谱、较高的箝制增益和较低的噪声系数，为应用于WDM系统和波长路由全光网络的EDFA提供了一种有效的解决方案。研制了一种新型的EDFA大功率泵浦激光器控制器，采用PWM方式实现泵浦的自动温度控制（ATC）及自动功率控制（APC），比传统模拟方式降低了功耗和体积，成果已应用于EDFA产品。
周雷[10]（2007）在《单级双程双向泵浦C＋L波段ASE宽带光源》文中研究指明C+L波段宽带ASE光源在光通讯器件测试,光纤传感,光谱分割光源,光纤陀螺中具有重要的应用。近来,随着光通讯的迅速发展,ASE宽带光源得到广泛的研究和应用,技术上逐渐走向成熟化和产品化。本文主要研究了一种新颖的单级双程双向泵浦结构的ASE宽带光源,对其进行了深入的理论模拟分析,并研制了其半导体泵浦激光器的驱动电源。具体内容包括:（1）介绍了ASE宽带光源的发展历史,国内外的最新科研成果以及其一系列商用产品的性能指标。（2）分析了掺铒光纤在980nm泵浦激光器抽运下产生C+L波段超荧光的机理。给出了单级双程双向泵浦结构ASE宽带光源中,宽带超荧光功率以及双向泵浦功率随着光纤长度的演化方程。为了提高实验成功率及节省光源制作成本,根据此理论模型在仿真环境Matlab中编写了仿真程序,重点介绍了利用插值法估计初始参数的方法。并根据仿真结果分析了C波段向L波段过渡的过程,L波段的形成过程,以及C+L波段的形成过程,仿真结果与实验结果相符合。（3）详细分析了我们研制的半导体激光器驱动电源的各个电路模块:整流滤波,缓启动,激光器供电,制冷电路。介绍了这些模块的功能与实现方法。并在电路设计软件Protel DXP中进行了原理图,电路印刷板的设计,选购合适的元器件,完成了整体驱动电路的安装调试。（4）对单级双程双向泵浦结构的宽带光源进行了实验研究,分析了造成谱形输出不平坦的原因,得到了最佳的输出谱形,得到的谱宽为1525nm-1602nm（77nm） ,平坦度为6dB,输出ASE功率为19.7mW,已经达到了商用ASE宽带光源的技术指标。
二、Highly Efficient L-Band Fibre -DFB Lasers（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、Highly Efficient L-Band Fibre -DFB Lasers（论文提纲范文）
（1）Er3+、Ho3+掺杂氟碲酸盐光纤的制备及宽带光纤放大器研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 选题的背景与意义 |
| 1.2 掺铒光纤放大器的研究进展 |
| 1.2.1 基于石英光纤的光放大研究进展 |
| 1.2.2 基于氟化物光纤的光放大研究进展 |
| 1.2.3 基于铋酸盐材料的光放大研究进展 |
| 1.2.4 基于磷酸盐材料的光放大研究进展 |
| 1.2.5 基于碲酸盐材料的光放大研究进展 |
| 1.3 新波段的研究进展 |
| 1.4 掺铒光纤放大器面临的问题 |
| 1.5 本论文的主要内容 |
| 第2章 铒离子的发光机理和光纤放大器的工作原理 |
| 2.1 铒离子的发光机理 |
| 2.1.1 铒离子的能级分布 |
| 2.1.2 Stark能级 |
| 2.1.3 Judd-Oflet(J-O)理论 |
| 2.1.4 吸收截面和发射截面 |
| 2.2 掺铒光纤放大器的数值模拟 |
| 2.2.1 掺铒光纤放大器的工作原理 |
| 2.2.2 理论模型 |
| 2.2.3 模拟结果 |
| 2.3 本章小结 |
| 第3章 Er~(3+)掺杂氟碲酸盐光纤的制备及光纤放大器研究 |
| 3.1 Er~(3+)掺杂氟碲酸盐玻璃的制备 |
| 3.1.1 Er~(3+)掺杂氟碲酸盐玻璃的制备工艺 |
| 3.1.2 Er~(3+)掺杂氟碲酸盐玻璃组分的确定 |
| 3.2 Er~(3+)掺杂氟碲酸盐玻璃的表征 |
| 3.2.1 密度 |
| 3.2.2 折射率 |
| 3.2.3 热机械性能 |
| 3.2.4 拉曼光谱 |
| 3.2.5 抗潮解性能 |
| 3.2.6 Er~(3+)掺杂氟碲酸盐玻璃的透过光谱 |
| 3.2.7 Er~(3+)掺杂氟碲酸盐玻璃中的~1.5μm发光性能 |
| 3.2.8 Er~(3+)掺杂氟碲酸盐玻璃中的J-O理论参数计算 |
| 3.2.9 Er~(3+)掺杂氟碲酸盐玻璃中Er~(3+)的吸收发射截面 |
| 3.2.10 Er~(3+)掺杂氟碲酸盐玻璃中Er~(3+)的的增益截面 |
| 3.3 Er~(3+)掺杂氟碲酸盐玻璃光纤的制备 |
| 3.3.1 预制棒的制备 |
| 3.3.2 预制棒套管的制备 |
| 3.3.3 光纤拉制 |
| 3.4 Er~(3+)掺杂氟碲酸盐玻璃光纤的表征 |
| 3.4.1 光纤的抗弯曲能力 |
| 3.4.2 光纤的端面 |
| 3.4.3 光纤中的折射率分布 |
| 3.4.4 Er~(3+)掺杂氟碲酸盐玻璃光纤的损耗 |
| 3.5 基于Er~(3+)掺杂氟碲酸盐光纤的宽带光纤放大器研究 |
| 3.5.1 Er~(3+)掺杂氟碲酸盐光纤放大器的增益测试方法 |
| 3.5.2 Er~(3+)掺杂氟碲酸盐光纤的宽带光放大性质 |
| 3.6 Er~(3+)掺杂氟碲酸盐光纤放大器的数值模拟 |
| 3.7 辅助泵浦对Er~(3+)掺杂氟碲酸盐光纤放大器的性能影响 |
| 3.7.1 辅助泵浦下光纤放大器的增益测试方法 |
| 3.7.2 辅助泵浦下氟碲酸盐玻璃光纤中的宽带光放大研究 |
| 3.8 本章小结 |
| 第4章 Ce~(3+)/Er~(3+)共掺氟碲酸盐玻璃光纤的制备及光纤放大器研究 |
| 4.1 Er~(3+)离子与Ce~(3+)离子间的能级转换 |
| 4.2 Ce~(3+)/Er~(3+)共掺氟碲酸盐玻璃的制备与表征 |
| 4.2.1 Ce~(3+)/Er~(3+)共掺氟碲酸盐玻璃的制备 |
| 4.2.2 Ce~(3+)/Er~(3+)共掺氟碲酸盐玻璃的透过光谱 |
| 4.2.3 Ce~(3+)/Er~(3+)共掺氟碲酸盐玻璃中的~1.5μm发光性能发光性能 |
| 4.2.4 Ce~(3+)/Er~(3+)共掺氟碲酸盐玻璃中Er~(3+)的吸收发射截面 |
| 4.2.5 Ce~(3+)/Er~(3+)共掺氟碲酸盐玻璃中Er~(3+)的的增益截面 |
| 4.3 Ce~(3+)/Er~(3+)共掺氟碲酸盐玻璃光纤的制备与表征 |
| 4.3.1 Ce~(3+)/Er~(3+)共掺氟碲酸盐玻璃光纤的制备 |
| 4.3.2 Ce~(3+)/Er~(3+)共掺氟碲酸盐玻璃光纤的端面 |
| 4.3.3 Ce~(3+)/Er~(3+)共掺氟碲酸盐玻璃光纤的损耗 |
| 4.4 基于Ce~(3+)/Er~(3+)共掺氟碲酸盐光纤的宽带光纤放大器研究 |
| 4.5 Er~(3+)/Ce~(3+)共掺氟碲酸盐玻璃光纤放大器的数值模拟 |
| 4.6 本章小结 |
| 第5章 Ho~(3+)掺杂氟碲酸盐微结构玻璃光纤~2.1μm激光性质研究 |
| 5.1 Ho~(3+)掺杂氟碲酸盐玻璃的制备与表征 |
| 5.1.1 Ho~(3+)掺杂氟碲酸盐玻璃的制备 |
| 5.1.2 Ho~(3+)掺杂氟碲酸盐玻璃的发光光谱 |
| 5.1.3 Ho~(3+)掺杂氟碲酸盐玻璃的透过光谱 |
| 5.1.4 Ho~(3+)在氟碲酸盐玻璃中的吸收截面和受激发射截面 |
| 5.1.5 Ho~(3+)在氟碲酸盐玻璃中的增益截面 |
| 5.2 Ho~(3+)掺杂氟碲酸盐光纤的制备 |
| 5.3 Ho~(3+)掺杂氟碲酸盐玻璃光纤~2.1μm激光性能研究 |
| 5.4 Ho~(3+)掺杂氟碲酸盐玻璃光纤~2.1μm激光输出特性的数值模拟 |
| 5.5 本章小结 |
| 第6章 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 博士期间学术论文发表情况 |
| 致谢 |
（2）1.55微米和2微米可调谐光纤激光器及其应用的研究（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 光纤激光器 |
| 1.3 可调谐激光器 |
| 1.4 本论文内容概述 |
| 1.5 本论文主要创新点 |
| 2 光纤激光器理论 |
| 2.1光纤中的光传输 |
| 2.2 光纤激光器的结构 |
| 2.3 增益介质 |
| 2.4 功率提升 |
| 2.5 波长调谐 |
| 2.6 纳秒脉冲掺镱光纤激光器及其主参量功率放大 |
| 2.7 第二章总结 |
| 3 基于3D打印FBG滤波器的可调谐光纤激光器 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 基于3D打印的可调谐FBG滤波器 |
| 3.2.1 设计方法 |
| 3.2.2 测试结果 |
| 3.3 30nm可调谐铒镱共掺光纤激光器 |
| 3.3.1 激光器结构 |
| 3.3.2 激光器调谐特性 |
| 3.4 第三章总结 |
| 4 波长间隔可调谐的多波长掺铥光纤激光器 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 增益介质 |
| 4.3 2μm多波长激光器 |
| 4.4 波长稳定 |
| 4.5 滤波器 |
| 4.6 掺铥光纤激光器中的多波长稳定输出 |
| 4.7 波长间隔切换 |
| 4.8 第四章总结 |
| 5 连续可调谐窄线宽光纤激光器的研究 |
| 5.1 可编程激光器 |
| 5.2 结构和原理 |
| 5.3 调谐范围 |
| 5.4 波长调谐精度 |
| 5.5 线宽 |
| 5.6 波长稳定性 |
| 5.7 功率平坦度 |
| 5.8 气体传感应用 |
| 5.9 与结合了掺铒光纤放大器和电光调制器的可调谐激光器的比较 |
| 5.10 与其他可编程激光器的比较 |
| 5.11 连续可调谐双波长光纤激光器 |
| 5.11.1 单谐振腔输出特性 |
| 5.11.2 双谐振腔输出特性 |
| 5.12 第五章总结 |
| 6 用于二氧化碳远程浓度探测的可调谐光纤光源 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 二氧化碳监测的需求 |
| 6.3 二氧化碳检测技术 |
| 6.4 基于Scheimpflug原理的连续光差分雷达 |
| 6.5 高功率窄线宽可调谐种子源 |
| 6.6 二氧化碳连续光差分雷达的测量 |
| 6.7 第六章总结 |
| 7 总结与展望 |
| 参考文献 |
| 作者简历及在学期间所取得的科研成果 |
（3）L波段宽谱掺铒光纤光源研究（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 掺铒光纤光源的研究现状 |
| 1.2.1 国外研究进展 |
| 1.2.2 国内研究进展 |
| 1.3 课题研究来源和意义 |
| 1.4 论文内容安排 |
| 2 掺铒光纤光源理论基础 |
| 2.1 掺铒光纤及其主要参数介绍 |
| 2.1.1 光纤简介 |
| 2.1.2 掺铒光纤主要参数 |
| 2.2 光受激辐射基本概念 |
| 2.3 掺铒光纤的发光原理 |
| 2.4 掺铒光纤光源的理论模型 |
| 2.5 掺铒光纤光源基本结构 |
| 2.6 掺铒光纤光源的主要参数 |
| 2.7 本章小结 |
| 3 掺铒光纤光源设计中相关光学器件简介 |
| 3.1 光纤连接器 |
| 3.2 光纤耦合器 |
| 3.3 波分复用器 |
| 3.4 光纤隔离器 |
| 3.5 光纤环形镜 |
| 3.6 法拉第旋转镜 |
| 3.7 泵浦光源 |
| 3.8 本章小结 |
| 4 L波段宽谱掺铒光纤光源的方案设计 |
| 4.1 泵浦激光器驱动电路设计 |
| 4.1.1 恒流电路设计 |
| 4.1.2 温度控制电路设计 |
| 4.2 L波段掺铒光纤光源的仿真研究 |
| 4.2.1 单级双程前向结构L波段光源模拟分析 |
| 4.2.2 单级带吸收铒纤的双程后向结构L波段光源模拟分析 |
| 4.2.3 双级双程前向结构L波段光源模拟分析 |
| 4.3 本章小结 |
| 5 L波段宽谱掺铒光纤光源的实验研究 |
| 5.1 泵浦激光器输出性能测试 |
| 5.2 L波段宽谱光纤光源的实验研究 |
| 5.2.1 单级双程前向结构 |
| 5.2.2 带吸收铒纤的单级双程后向结构 |
| 5.2.3 双级双程前向结构 |
| 5.3 L波段宽谱光源结果分析 |
| 5.4 本章小结 |
| 6 L波段宽谱光纤光源在干涉式光纤陀螺仪中的应用 |
| 6.1 干涉式光纤陀螺仪工作原理 |
| 6.2 光源特性对光纤陀螺仪的影响 |
| 6.2.1 光源谱宽对光纤陀螺仪的影响 |
| 6.2.2 光功率对光纤陀螺仪的影响 |
| 6.2.3 光平均波长稳定性对光纤陀螺仪的影响 |
| 6.3 掺铒光纤光源作为光纤陀螺仪光源的优势 |
| 6.4 L波段宽谱光纤光源应用到光纤陀螺中的实验 |
| 6.5 本章小结 |
| 7 总结与期望 |
| 参考文献 |
| 作者简历及硕士期间发表论文和获奖情况 |
（4）宽带无滤波掺铒光纤激光器（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 课题的研究意义与背景 |
| 1.2 宽带光源的研究现状 |
| 1.3 本论文的结构安排 |
| 1.4 本文的主要贡献与创新 |
| 第二章 宽带无滤波掺铒光纤激光器的理论研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 掺铒光纤激光器 |
| 2.2.1 掺铒光纤 |
| 2.2.2 掺铒光纤放大器 |
| 2.2.3 掺铒光纤激光器 |
| 2.3 无滤波掺铒光纤激光器 |
| 2.4 非线性效应 |
| 2.5 本章小结 |
| 第三章 基于空间烧孔效应的宽带无滤波掺铒光纤激光器 |
| 3.1 宽带无滤波掺铒光纤激光器 |
| 3.2 空间烧孔效应 |
| 3.3 非线性光型环形器制作 |
| 3.4 实验器件与结构 |
| 3.4.1 高非线性光纤 |
| 3.4.2 实验器材 |
| 3.5 基于空间烧孔效应的宽带无滤波EDFL的实验原理与结构 |
| 3.5.1 单程放大宽带无滤波EDFL |
| 3.5.2 双程放大宽带无滤波EDFL |
| 3.6 基于空间烧孔效应的宽带无滤波EDFL的实验结果与分析 |
| 3.6.1 单程放大宽带无滤波EDFL实验结果与分析 |
| 3.6.2 双程放大宽带无滤波EDFL实验结果与分析 |
| 3.6.3 两种结构宽带无滤波EDFL实验结果对比与分析 |
| 3.7 不同掺铒光纤的双程放大宽带无滤波EDFL |
| 3.7.1 L波段9m掺铒光纤 |
| 3.7.2 C波段12m掺铒光纤 |
| 3.8 本章小结 |
| 第四章 基于单模光纤的宽带无滤波掺铒光纤激光器 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验器件 |
| 4.2.1 单模光纤 |
| 4.2.2 实验器材 |
| 4.3 基于SMF的宽带无滤波EDFRL的实验结构 |
| 4.4 基于SMF的宽带无滤波EDFRL的实验结果与分析 |
| 4.4.1 无滤波EDFRL输出光谱特性 |
| 4.4.2 加入SMF的无滤波EDFRL输出光谱特性 |
| 4.4.3 基于SMF宽带无滤波EDFRL输出光谱特性 |
| 4.4.4 三种无滤波EDFRL实验结果对比与分析 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 全文总结与展望 |
| 5.1 全文总结 |
| 5.2 后续工作展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间取得的成果 |
（5）光纤传输系统中光纤激光器关键技术研究（论文提纲范文）
| 提要 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 光纤激光器概述 |
| 1.1.1 光纤激光器的发展 |
| 1.1.2 光纤激光器结构及分类 |
| 1.1.3 掺稀土光纤激光器概述 |
| 1.2 光纤激光器的应用 |
| 1.2.1 光纤通信系统中光纤激光器的应用 |
| 1.2.2 光纤传感系统中光纤激光器的应用 |
| 1.3 本论文的主要研究内容 |
| 第2章 光纤通信系统中光纤激光器工作原理 |
| 2.1 掺铒光纤激光器基本理论 |
| 2.1.1 光发射和光吸收 |
| 2.1.2 掺铒光纤的基本结构 |
| 2.1.3 铒离子的三能级结构 |
| 2.1.4 L 波段掺铒光纤放大器 |
| 2.2 光孤子传输基础理论 |
| 2.2.1 光孤子在单模光纤中传输的基本方程 |
| 2.2.2 群速度色散引起的脉冲展宽 |
| 2.2.3 自相位调制引起的脉冲频谱展宽 |
| 2.2.4 孤子阶数对光孤子传输的影响 |
| 2.3 被动锁模激光器仿真分析方法 |
| 2.3.1 基于可饱和吸收体的被动锁模光纤激光器 |
| 2.3.2 基于可饱和吸收体的被动锁模光纤激光器建模 |
| 2.4 光纤传感技术研究 |
| 2.4.1 光纤光栅传感器的工作原理 |
| 2.4.2 光纤光栅传感器的仿真设计 |
| 2.4.3 光纤激光器传感系统研究 |
| 2.5 小结 |
| 第3章 L 波段光纤激光器传输实验研究 |
| 3.1 L 波段光纤激光器理论基础 |
| 3.1.1 抽运源的选择 |
| 3.1.2 掺铒光纤工作在 L 波段基本原理 |
| 3.1.3 L 波段环形腔光纤激光器基本结构 |
| 3.2 L 波段环形腔掺铒光纤激光器通信实验系统组成 |
| 3.3 光纤通信系统传输实验结果 |
| 3.4 小结 |
| 第4章 被动锁模掺铒光纤激光器的参数优化研究 |
| 4.1 被动锁模掺铒光纤激光器参数优化的研究意义 |
| 4.2 被动锁模掺铒光纤激光器仿真模型 |
| 4.3 平均群速度色散对光孤子形状的影响 |
| 4.3.1 双曲正割形光孤子 |
| 4.3.2 抛物线形自相似子 |
| 4.3.3 临界区域内的光脉冲 |
| 4.4 系统参数对光孤子峰值功率的影响 |
| 4.4.1 平均群速度色散对峰值功率的影响 |
| 4.4.2 小信号增益对峰值功率的影响 |
| 4.5 系统参数对光孤子脉宽的影响 |
| 4.5.1 平均群速度色散对脉宽的影响 |
| 4.5.2 小信号增益对脉宽的影响 |
| 4.6 系统参数对光孤子单脉冲能量的影响 |
| 4.6.1 平均群速度色散对单脉冲能量的影响 |
| 4.6.2 小信号增益对单脉冲能量的影响 |
| 4.7 被动锁模光纤激光器的参数优化 |
| 4.7.1 平均群速度色散对 N 的影响 |
| 4.7.2 小信号增益对 N 的影响 |
| 4.7.3 平均群速度色散与小信号增益共同作用下 N 的变化规律 |
| 4.8 小结 |
| 第5章 总结与展望 |
| 5.1 论文主要工作 |
| 5.2 未来研究工作展望 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间取得的科研成果 |
| 致谢 |
（6）全光纤轴对称偏振光激光器（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1. 轴对称偏振光束简介 |
| 1.2. 偏振光束产生方法 |
| 1.2.1. 主动方法 |
| 1.2.2. 被动方法 |
| 1.3. 轴对称偏振光聚焦特性 |
| 1.4. 轴对称偏振光应用 |
| 1.5. 本章小结 |
| 参考文献 |
| 第二章 光纤激光器概述 |
| 2.1. 光纤激光器基本理论 |
| 2.1.1. 泵浦和增益 |
| 2.1.2. 激光器谐振腔结构 |
| 2.1.3. 光纤激光器特点 |
| 2.2. 光纤激光器分类 |
| 2.2.1. 连续运转光纤激光器 |
| 2.2.2. 脉冲运转光纤激光器 |
| 2.3. 本章小结 |
| 参考文献 |
| 第三章 全光纤轴对称偏振光激光器 |
| 3.1. 光纤模式理论 |
| 3.1.1. 波动方程求解 |
| 3.1.2. TE和TM模 |
| 3.1.3. 混合模式 |
| 3.1.4. 模式截止条件 |
| 3.1.5. LP模式 |
| 3.2. 光纤轴对称偏振光激光器研究 |
| 3.2.1. 研究简介 |
| 3.2.2. 全光纤结构轴对称偏振光激光器实验研究 |
| 3.2.3. 高效率模式转化实验研究 |
| 3.3. 本章小结 |
| 参考文献 |
| 第四章 单频轴对称偏振光激光器 |
| 4.1. 光纤光栅的研究 |
| 4.1.1. 光纤光栅工作原理及制作技术 |
| 4.1.2. 长周期光纤光栅(LPG) |
| 4.1.3. 相移光纤光栅 |
| 4.1.4. 相移光纤光栅滤波器 |
| 4.1.5. DFB光纤激光器 |
| 4.2. 光纤激光器注入锁定实验研究 |
| 4.3. 注入锁定实现轴对称偏振光激光器单频运转 |
| 4.4. 本章小结 |
| 参考文献 |
| 第五章 总结与展望 |
| 5.1. 本文工作总结 |
| 5.2. 研究展望 |
| 在读期间发表的学术论文 |
| 致谢 |
（7）光纤EFPI/FBG传感测井系统关键技术研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 光纤传感器技术发展概述 |
| 1.1.1 光纤IFPI传感器发展概述 |
| 1.1.2 光纤EFPI传感器发展概述 |
| 1.1.3 光纤布拉格光栅传感器发展概述 |
| 1.2 光纤传感器测井技术发展概述 |
| 1.3 掺铒光纤光源发展概述 |
| 1.3.1 历史背景介绍 |
| 1.3.2 可调谐掺铒光纤激光器发展现状 |
| 1.3.3 掺铒超荧光光纤光源发展现状 |
| 1.4 光纤传感查询仪发展概述 |
| 1.5 本文的研究背景和主要研究内容 |
| 1.6 本文的组织结构 |
| 2 低细度光纤EFPI传感器 |
| 2.1 低细度EFPI传感器理论基础 |
| 2.1.1 Fabry-Perot干涉仪基本原理 |
| 2.1.2 光纤EFPI传感器原理 |
| 2.1.3 光纤EFPI传感器条纹可见度 |
| 2.2 光纤EFPI传感器的解调方法 |
| 2.2.1 强度解调方法 |
| 2.2.2 波长域光纤EFPI腔长解调方法 |
| 2.3 光纤EFPI传感器结构 |
| 2.4 本章小结 |
| 3 掺铒光纤光源的研究 |
| 3.1 掺铒光纤放大系统的理论基础 |
| 3.1.1 掺铒光纤中光放大的物理机制 |
| 3.1.2 速率方程和传输方程 |
| 3.1.3 泵浦机制和泵浦波长选择 |
| 3.2 掺铒超荧光光纤光源的基本结构及原理 |
| 3.2.1 掺铒超荧光光纤光源的基本结构 |
| 3.2.2 掺铒光纤超荧光产生的物理原理 |
| 3.2.3 L波段ESFS产生的物理原理 |
| 3.3 掺铒超荧光光纤光源的实验研究 |
| 3.3.1 单级双程结构 |
| 3.3.2 宽带ESFS的实验结构 |
| 3.3.3 实验结果与分析 |
| 3.4 宽带可调谐环形腔掺铒光纤激光器的数值模拟 |
| 3.4.1 可调谐EDFRL的基本结构 |
| 3.4.2 可调谐EDFRL的数值模拟 |
| 3.5 宽带可调谐环形腔掺铒光纤激光器实验研究 |
| 3.5.1 宽带可调谐EDFRL实验结构 |
| 3.5.2 可调谐EDFRL结构影响的实验研究 |
| 3.5.3 可调谐EDFRL参数影响的实验研究 |
| 3.6 本章小结 |
| 4 基于波长扫描环形腔掺铒光纤激光器的光纤传感查询仪研究 |
| 4.1 宽带波长扫描环形腔掺铒光纤激光器研究 |
| 4.1.1 宽带WS-EDFRL的结构 |
| 4.1.2 宽带WS-EDFRL动态特性研究 |
| 4.2 基于宽带波长扫描环形腔掺铒光纤激光器的光纤传感查询仪 |
| 4.2.1 光纤传感查询仪系统设计 |
| 4.2.2 光纤F-P可调谐滤波器 |
| 4.2.3 光纤F-P标准具 |
| 4.3 基于波长扫描环形腔掺铒光纤激光器的光纤传感查询仪性能测试 |
| 4.3.1 HCN气体吸收池 |
| 4.3.2 利用HCN气体吸收池测试光纤传感查询仪 |
| 4.3.3 利用查询仪解调光纤EFPI/FBG串联复用传感解调测试 |
| 4.4 本章小结 |
| 5 用于高温高压油气井的EFPI/FBG复用压力/温度传感器系统 |
| 5.1 光纤EFPI/FBG传感原理 |
| 5.1.1 光纤EFPI传感原理 |
| 5.1.2 FBG传感原理 |
| 5.2 光纤EFPI/FBG串联复用压力/温度传感器结构及标定 |
| 5.2.1 光纤EFPI/FBG串联压力/温度传感器结构 |
| 5.2.2 光纤EFPI/FBG串联复用压力/温度传感器测试/标定系统 |
| 5.2.3 光纤EFPI/FBG串联复用压力/温度传感器标定 |
| 5.3 光纤EFPI/FBG复用传感器高温高压测量 |
| 5.3.1 光纤EFPI/FBG传感器高温高压环境下的长期稳定性 |
| 5.3.2 光纤EFPI/FBG传感器的温度-压力交叉敏感性 |
| 5.3.3 光纤EFPI压力传感器同FBG温度传感器串联信号串扰 |
| 5.3.4 光纤EFPI/FBG传感器的测量重复性 |
| 5.3.5 光纤EFPI/FBG传感器的测量准确度 |
| 5.4 光纤EFPI/FBG压力/温度传感系统应用实例 |
| 5.4.1 中石油辽河油田应用 |
| 5.4.2 中海油海上油田应用 |
| 5.5 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间发表学术论文情况 |
| 致谢 |
| 作者简介 |
（8）光分组交换网中的光信号处理技术研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 光纤通信技术的发展 |
| 1.1.1 引言 |
| 1.1.2 全光网 |
| 1.1.2.1 光线路交换 |
| 1.1.2.2 光突发交换 |
| 1.1.2.3 光分组交换 |
| 1.2 光分组交换研究现状及分析 |
| 1.3 光分组交换系统的核心器件 |
| 1.3.1 光开关 |
| 1.3.2 光逻辑单元 |
| 1.3.3 全光波长变换器 |
| 1.3.4 光放大器 |
| 1.3.5 光缓存 |
| 1.4 本论文的研究工作以及创新点 |
| 1.4.1 基于SOA/相位调制器的超快光开关 |
| 1.4.2 基于SOA 的可重构全光逻辑门以及波长变换 |
| 1.4.3 自动增益控制EDFA 的设计 |
| 1.4.4 基于宽带SBS 的可调慢光延迟线性能研究 |
| 1.4.5 基于FOPA 的可调慢光延迟线 |
| 参考文献 |
| 第二章 基于SOA/相位调制器的超快光开关 |
| 2.1 光开关研究背景 |
| 2.1.1 光开关分类 |
| 2.1.2 大型超快光开关阵列 |
| 2.2 基于ON-OFF SOA 以及SOA-Sagnac 干涉环的超快光开关 |
| 2.2.1 基于on-off SOA 的快速光开关 |
| 2.2.2 基于SOA-Sagnac 干涉环的快速光开关 |
| 2.3 基于相位调制器-Sagnac 干涉环的超快光开关 |
| 2.3.1 基于PM-Sagnac 干涉环的光开关结构及其操作原理 |
| 2.3.2 PM-Sagnac 干涉环开关性能测试 |
| 2.3.2.1 开关波长相关性测试 |
| 2.3.2.2 静态开关性能测试 |
| 2.3.2.3 开关时间测试 |
| 2.4 基于PM-Sagnac 干涉环的超快光开关构建开关阵列 |
| 2.5 本章小结 |
| 参考文献 |
| 第三章 基于SOA 的可重构全光逻辑门及波长变换器 |
| 3.1 全光逻辑门及波长变换研究进展 |
| 3.2 基于SOA 的可重构全光逻辑门相关研究 |
| 3.2.1 基于干涉型SOA 中XPM 效应的可重构逻辑门 |
| 3.2.2 基于SOA 的XGM 和FWM 效应的可重构逻辑门 |
| 3.2.3 基于SOA 的FWM 效应及偏振编码信号的可重构逻辑门 |
| 3.3 在单个SOA 上同时实现可重构逻辑操作及波长变换 |
| 3.3.1 操作原理 |
| 3.3.2 实验方案 |
| 3.3.3 逻辑操作静态测试结果 |
| 3.3.4 逻辑操作结果演示 |
| 3.4 本章小结 |
| 参考文献 |
| 第四章 增益控制掺铒光纤放大器（EDFA）设计及性能研究 |
| 4.1 研究背景 |
| 4.1.1 增益控制技术 |
| 4.1.1.1 增益的泵浦控制 |
| 4.1.1.2 增益的光控制 |
| 4.1.2 增加工作带宽 |
| 4.1.2.1 增益平坦技术 |
| 4.1.2.2 L 波段增益提高技术 |
| 4.1.2.3 多波段宽带EDFA 技术 |
| 4.2 利用一个布拉格光栅实现可调谐增益控制双通EDFA |
| 4.2.1 新型双通EDFA 结构 |
| 4.2.2 实验结果与分析 |
| 4.2.2.1 增益与噪声指数 |
| 4.2.2.2 增益谱 |
| 4.2.2.3 增益控制的临界条件 |
| 4.2.3 本节小结 |
| 4.3 低噪声全光增益控制 C＋L 波段EDFA |
| 4.3.1 实验装置 |
| 4.3.2 实验结果与分析 |
| 4.3.2.1 C 和L 波段的两束激光光谱 |
| 4.3.2.2 波长交错复用器的作用 |
| 4.3.2.3 增益谱和噪声指数 |
| 4.3.3 本节小结 |
| 4.4 本章小结 |
| 参考文献 |
| 第五章 基于光纤SBS 效应的可调慢光延迟线系统性能研究 |
| 5.1 光缓存 |
| 5.2 慢光基本原理及主要研究进展 |
| 5.2.1 慢光基本原理 |
| 5.2.2 慢光研究现状 |
| 5.2.2.1 基于光纤SBS 效应的可调慢光延迟线 |
| 5.2.2.2 基于光纤SRS 效应的可调慢光延迟线 |
| 5.2.2.3 基于光纤参量放大的可调慢光延迟线 |
| 5.3 基于泵浦相位调制展宽布里渊增益谱的慢光研究 |
| 5.3.1 实验演示及性能分析 |
| 5.3.1.1 实验方案 |
| 5.3.1.2 泵浦和布里渊增益谱展宽 |
| 5.3.1.3 眼图测量 |
| 5.3.1.4 延迟测量 |
| 5.3.1.5 信号质量测量与分析 |
| 5.3.1.6 可控延迟 |
| 5.3.2 基于相位调制进一步展宽布里渊增益谱 |
| 5.4 Duobinary 信号在宽带布里渊放大器中的延迟性能研究 |
| 5.4.1 Duobinary 信号的产生 |
| 5.4.2 宽带布里渊增益谱的产生及优化 |
| 5.4.3 Duobinary 信号延迟 |
| 5.4.3.1 延迟实验方案 |
| 5.4.3.2 窄带滤波前后的输出光谱 |
| 5.4.3.3 信号延迟的性能测量 |
| 5.4.3.4 信号延迟量与信号开关增益的关系 |
| 5.5 基于带宽可调的SBS 同时延迟和解调速率可变的DPSK 信号 |
| 5.5.1 实验方案 |
| 5.5.2 实验结果与分析 |
| 5.5.2.1 窄带滤波前后的光谱测量 |
| 5.5.2.2 SBS 增益谱与解调后的眼图 |
| 5.5.2.3 解调和延迟性能测试 |
| 5.6 本章小结 |
| 参考文献 |
| 第六章 基于光参量放大器的可调慢光延迟线 |
| 6.1 参量慢光研究进展 |
| 6.2 基于通信波段光纤参量放大的慢光研究 |
| 6.2.1 理论分析及优化设计 |
| 6.2.1.1 参量慢光理论推导 |
| 6.2.1.2 数值仿真及时延优化 |
| 6.2.2 实验验证及系统测试 |
| 6.2.2.1 实验装置 |
| 6.2.2.2 参量增益谱和信号增益测量 |
| 6.2.2.3 时延及误码测试 |
| 6.2.3 分析与讨论 |
| 6.3 本章小结 |
| 参考文献 |
| 总结与展望 |
| 1. 基于 SOA/相位调制器的超快光开关 |
| 2. 基于 SOA 的可重构全光逻辑门以及波长变换 |
| 3. 自动增益控制 EDFA 的设计 |
| 4. 基于 SBS 的宽带可调慢光延迟线性能研究 |
| 5. 基于 FOPA 的可调慢光延迟线 |
| 附录Ⅰ缩略语 |
| 附录Ⅱ符号表 |
| 攻读博士期间科研成果 |
| 攻读博士期间参与科研项目 |
| 致谢 |
（9）1550nm超干线及宽带接入光传输关键技术研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 宽带接入的光纤化趋势 |
| 1.2.1 HFC网发展现状 |
| 1.2.2 基于PON技术的光纤接入网的发展 |
| 1.2.3 EPON与HFC网络的结合 |
| 1.3 RF-TV超长距离传输的发展 |
| 1.3.1 光纤有线电视网的主要技术指标 |
| 1.3.2 RF-TV超长距离传输系统的组成和主要问题 |
| 1.3.3 改善RF-TV超长距离系统CSO指标的措施 |
| 1.3.3.1 采用色散补偿光纤进行色散补偿 |
| 1.3.3.2 采用线性啁啾光纤光栅进行色散补偿 |
| 1.3.3.3 采用GT干涉腔模块进行色散补偿 |
| 1.3.3.4 采用双波长复用传输技术改善CSO指标 |
| 1.4 本文的主要内容及研究成果 |
| 参考文献 |
| 第二章 RF-TVOverlayEPON系统中串扰的研究 |
| 2.1 RFoverlayEPON的结构形式和存在问题 |
| 2.2 RFoverlayEPON中受激拉曼散射效应的研究 |
| 2.2.1 石英光纤中的受激拉曼散射效应 |
| 2.2.2 RFOverlayEPON系统中的受激拉曼散射效应 |
| 2.2.2.1 SRS振幅耦合方程的求解 |
| 2.2.2.2 等效系统函数法求解pump任意波形调制下的拉曼串扰 |
| 2.2.2.3 RFOverlayEPON系统中SRS的求解 |
| 2.2.2.4 SRS对射频载噪比的影响 |
| 2.2.2.5 RFOverlayEPON系统实验 |
| 2.3 RFoverlayEPON中CATV对数据通道的影响 |
| 2.4 本章小结 |
| 参考文献 |
| 第三章 超长距离光纤CATV系统中组合二阶失真的研究 |
| 3.1 多级EDFA级联传输时CSO的劣化 |
| 3.1.1 级联EDFA时薛定谔方程的求解 |
| 3.1.2 长距离传输时CSO指标的求解 |
| 3.1.3 超长距离传输系统的计算机仿真 |
| 3.2 采用啁啾光栅对长距离光纤CATV系统进行色散补偿 |
| 3.2.1 啁啾光纤光栅及其切趾 |
| 3.2.2 啁啾光纤光栅色散补偿的理论研究 |
| 3.2.3 啁啾光纤光栅色散补偿的计算机仿真 |
| 3.3 长距离光纤CATV传输系统实验 |
| 3.3.1 没有色散补偿时系统CSO的测试结果 |
| 3.3.2 入纤功率对CSO的影响 |
| 3.3.3 色散补偿器位置对CSO指标的影响 |
| 3.3.4 200km长距离光纤CATV传输系统 |
| 3.4 本章小结 |
| 参考文献 |
| 第四章 拉曼放大在超长距离光纤CATV系统中应用的研究 |
| 4.1 拉曼放大对CATV载噪比指标的影响 |
| 4.1.1 拉曼增益 |
| 4.1.2 拉曼放大器的噪声 |
| 4.1.3 拉曼放大器对载噪比的影响 |
| 4.2 拉曼放大对CSO指标的影响 |
| 4.3 超长距离数字调制光纤CATV传输系统 |
| 4.3.1 数字调制光纤CATV传输系统的MER指标 |
| 4.3.2 采用DCF进行色散补偿时的理论研究 |
| 4.3.3 超长距离数字调制光纤CATV传输系统实例 |
| 4.4 本章小结 |
| 参考文献 |
| 第五章 超宽带与增益箝制EDFA的研制 |
| 5.1 C+L超宽带EDFA的研制 |
| 5.1.1 C+L超宽带EDFA的结构设计 |
| 5.1.2 C+L超宽带EDFA的优化设计 |
| 5.1.2.1 C波段EDFA的优化设计 |
| 5.1.2.2 L波段EDFA的优化设计 |
| 5.1.2.3 C+L波段EDFA的仿真结果 |
| 5.1.3 C+L超宽带EDFA的测试 |
| 5.2 增益箝制EDFA的研制 |
| 5.2.1 系统结构 |
| 5.2.2 系统仿真 |
| 5.2.2 系统测试 |
| 5.2.2.1 实验器件的选择 |
| 5.2.2.2 单波长输入测试 |
| 5.2.2.3 多波长输入测试 |
| 5.3 新型大功率泵浦激光器驱动源的研制 |
| 5.3.1 系统硬件框图及工作原理 |
| 5.3.1.1 APC电路 |
| 5.3.1.2 ATC电路 |
| 5.3.1.3 硬件设计中的关键问题 |
| 5.3.2 系统软件 |
| 5.3.2.1 主程序 |
| 5.3.2.2 中断程序 |
| 5.3.2.3 软件实现 |
| 5.4 小结 |
| 参考文献 |
| 第六章 总结与展望 |
| 作者攻读博士学位期间论文发表和专利申请情况 |
| 作者攻读博士学位期间参与的项目和获奖情况 |
| 致谢 |
（10）单级双程双向泵浦C＋L波段ASE宽带光源（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 掺铒光纤ASE光源的基本原理 |
| 1.2 掺铒光纤ASE光源的发展与科研动态 |
| 1.2.1 研究背景 |
| 1.2.2 科研动态 |
| 1.2.3 本文的主要工作 |
| 第二章 单级双程双向泵浦ASE宽带光源的理论研究 |
| 2.1 掺铒光纤光源的基本原理 |
| 2.2 超荧光光源的基本结构 |
| 2.3 单级双程双向泵浦结构宽带光源理论模型 |
| 2.3.1 C+L波段超荧光产生机理 |
| 2.3.2 单级双程双向泵浦宽带光源模拟方程与边界条件 |
| 2.3.3 模拟参数的确定 |
| 2.3.4 掺铒光纤中铒离子吸收截面与发射截面的计算 |
| 2.4 单级双程双向泵浦结构模拟算法 |
| 2.4.1 打靶法介绍 |
| 2.4.2 单级双程双向ASE光源打靶算法的实现 |
| 2.5 初值猜测与校正的具体实现方法 |
| 2.5.1 迭代格式的改进 |
| 2.6 仿真环境Matlab与算法流程 |
| 2.6.1 仿真环境Matlab |
| 2.6.2 仿真算法流程 |
| 2.7 仿真结果与分析 |
| 2.7.1 C 波段向 L 波段的演化 |
| 2.7.2 L波段的演化形成 |
| 2.7.3 C+L波段的形成 |
| 2.7.4 泵浦光对输出谱形的影响 |
| 2.7.5 最佳模拟谱形与实验对比 |
| 第三章 半导体激光器电源的研制 |
| 3.1 半导体激光器的特性 |
| 3.1.1 半导体激光器的优点 |
| 3.1.2 半导体激光器工作特性 |
| 3.1.3 半导体激光器连续工作的电学特性 |
| 3.2 半导体激光器常见的失效方式及其预防措施 |
| 3.2.1 浪涌电流 |
| 3.2.2 静电的影响 |
| 3.3 980nm半导体激光器驱动电源的原理与组成 |
| 3.3.1 电源的总体设计 |
| 3.3.2 稳压输出电路 |
| 3.3.3 恒流源电路 |
| 3.3.4 激光器主驱动电路 |
| 3.3.5 参考电压产生电路 |
| 3.3.6 制冷电路 |
| 3.3.7 仪表放大器 |
| 第四章 实验研究 |
| 4.1 实验结构 |
| 4.2 实验结果 |
| 附录 |
| 参考文献 |
| 发表论文和参加科研情况说明 |
| 致谢 |
四、Highly Efficient L-Band Fibre -DFB Lasers（论文参考文献）
- [1]Er3+、Ho3+掺杂氟碲酸盐光纤的制备及宽带光纤放大器研究[D]. 赵志鹏. 吉林大学, 2021(01)
- [2]1.55微米和2微米可调谐光纤激光器及其应用的研究[D]. 杨雄. 浙江大学, 2020(02)
- [3]L波段宽谱掺铒光纤光源研究[D]. 饶琪. 浙江大学, 2018(06)
- [4]宽带无滤波掺铒光纤激光器[D]. 刘海娜. 电子科技大学, 2014(03)
- [5]光纤传输系统中光纤激光器关键技术研究[D]. 白冰. 吉林大学, 2013(08)
- [6]全光纤轴对称偏振光激光器[D]. 郑睿. 中国科学技术大学, 2011(10)
- [7]光纤EFPI/FBG传感测井系统关键技术研究[D]. 王琦. 大连理工大学, 2009(07)
- [8]光分组交换网中的光信号处理技术研究[D]. 义理林. 上海交通大学, 2008(07)
- [9]1550nm超干线及宽带接入光传输关键技术研究[D]. 宋英雄. 上海大学, 2007(04)
- [10]单级双程双向泵浦C＋L波段ASE宽带光源[D]. 周雷. 天津大学, 2007(04)