一、光氧老化对聚丙烯长丝蠕变行为的影响（论文文献综述）
周真佳[1]（2021）在《聚丙烯纺黏长丝针刺土工布及复合土工膜的结构性能与应用研究》文中指出近年来,聚丙烯纺黏针刺土工布逐渐发展成为了纺黏针刺生产工艺中的一个热点,也是非织造土工布生产工艺中的一个创新点和难点。聚丙烯纺黏针刺土工布生产工艺的典型技术在于将熔融纺丝与针刺固结技术相结合,形成特有的聚丙烯连续长丝三维孔隙结构。但是,目前在特殊的岩土工程领域中,缺少对聚丙烯纺黏针刺土工布的研究。国内外学术界及工程界对聚丙烯纺黏针剌土工布的结构性能及水力学性能等更是缺乏一系列的研究。我国目前大多采用聚酯纺黏针刺土工布,但聚酯土工布的重大缺陷是耐碱性能较差,在碱性条件下会发生水解。而聚丙烯纺黏针刺土工布具有突出的耐碱特性,尤其在酸碱性条件下具有不可替代的作用。因此本课题对聚丙烯纺黏针刺土工布进行研究,以望代替聚酯纺黏针刺土工布。本课题是在纺黏针刺工艺条件下,制备聚丙烯、聚酯纺黏针刺土工布,利用短纤针刺固结工艺制备丙纶针刺土工布。重点研究制得的土工布的结构性能及相关水力学性能等。探究分析聚丙烯纺黏针刺土工布表面及截面形态,研究纤维缠结机理和布的拉伸性能。并将不同工艺下制得的土工布进一步采用一步法新复合工艺研究制备土工布/聚乙烯（PE膜）复合土工膜,进行相应的性能测试和对比分析。并对制备的复合土工膜的土工复合机理、顶破机理和拉伸性能等进行了研究。从而能够为聚丙烯纺黏针刺土工布的生产和相关工程应用提供理论依据。根据前期实际工程的应用情况和在此要求的基础上,本课题研究了聚丙烯纺黏针刺土工布、聚酯纺黏针剌土工布、丙纶短纤针刺土工布分别在三个面密度上（设计值分别是200g/m2、400g/m2、600g/m2）的各项力学性能。同时还研究了制备的三种复合土工膜在三个面密度上（设计值分别是500g/m2、700g/m2、900g/m2）的各项性能。包括拉伸、撕裂、顶破性能以及渗透性能等。并对同等面密度下产品的各项性能进行对比分析,得出相应的结论,为工程设计及应用提供参考。同时还研究分析了CBR顶破与圆球顶破性能及差异。研究表明:（1）纺黏长丝针刺纤网内部的长丝是以“Ω”打结的形式缠结锁死。布样在拉伸断裂时,首先是杂乱铺放的长丝的延伸,接着长丝之间以“Ω”形式打结锁死的纤维缠结点结构的破坏,最后长丝发生断裂。（2）在面密度为200g/m2、400g/m2时,聚丙烯纺黏针刺土工布的断裂强度小于聚酯纺黏针刺和丙纶短纤针刺土工布,数值上后两者约是前者的1.3～1.7倍;但在面密度600g/m2下反之,且强度最大达到了53.86KN/m,这与成网和针刺固结工艺技术有关。而聚丙烯纺黏针刺土工布的撕裂强力和顶破强力（CBR顶破和圆球顶破）均大于聚酯纺黏针刺土工布和丙纶短纤针刺土工布。（3）对CBR顶破与圆球顶破性能的研究表明:聚丙烯纺黏针刺、聚酯纺黏针刺和丙纶短纤针刺土工布的CBR顶破强力和伸长均大于圆球顶破。CBR顶破强力约是圆球顶破的1.6～2.5倍左右,伸长约是圆球顶破的1.3～2.1倍左右。两种顶破强力的差异主要是土工布被顶破时剪切力和受力面积不同（CBR顶破受力面积1962.5mm2,圆球顶破受力面积490.63mm2）。此外两者的顶破强力与顶破面积不成正比例关系。研究还表明:（4）热熔PE挤出膜在热熔状态下与土工布的复合增加了复合土工膜的强度。其断裂强度、撕裂强力、顶破强力均高于单一土工布。聚丙烯纺黏针刺布/PE复合膜渗透系数极小,复合土工膜一侧的土工布形成排水通道,另一侧的PE膜起主要防渗作用。（5）复合土工膜的复合机理是在热熔和压力的双重作用下,热熔PE挤出膜与土工布经压延复合和轧压后,熔融的PE在土工布表面发生部分渗透。大量纤维与热熔膜热黏合在一起,从而使土工布表面部分纤维镶嵌在PE膜里,在纤维网络区域有效与热熔PE膜复合,即固结。最终冷却成型的PE膜层对纤网中纤维产生束缚作用,制约纤维网的伸长,大大增加了膜的抗拉能力。复合土工膜拉伸过程包括两部分:一是复合土工膜中土工布布样主体的断裂;二是PE膜的断裂。（6）聚丙烯纺黏针刺布/PE复合膜的力学性能比聚酯纺黏针刺布/PE复合膜和丙纶短纤针刺布/PE复合膜的性能好。其撕裂强力和顶破强力均大于另外两者,且CBR顶破强力大于圆球顶破。其复合膜的性能对比规律,与单一土工布的对比规律相似。
王伟[2]（2021）在《木质短纤维/聚丙烯复合材料的力学性能与耐久性研究》文中指出木质纤维材料因其来源十分广泛、轻质、较高的比强度和比模量等优点而被广泛关注。木质纤维材料主要成分包括纤维素、木质素和半纤维素等,是一种比较理想的填充材料,有望部分替代合成纤维材料来增强聚合物,以弥补聚合物力学性能方面的不足。但是,木质纤维材料自身也存在一些不足,如易吸湿、性能差异大以及耐久性比合成纤维材料差等。因此,研究木质纤维材料增强聚合物复合材料的力学性能与耐久性十分必要,可为该类材料的工程设计与应用领域拓展提供参考。本文对木质短纤维增强聚丙烯复合材料力学性能、热稳定性能以及动态热力学性能进行了较为系统地研究,分析木质短纤维对聚丙烯基体的增强作用机理,并研究在温度、作用力速度、水分等加速材料老化的因素作用下复合材料力学性能的退化程度与退化机理。探索建立弯曲强度、储能模量随时间变化的主曲线,以预测复合材料的长期力学性能。具体研究内容如下:（1）木质短纤维/聚丙烯复合材料的制备与测试表征。针对木质短纤维在聚丙烯中分散性较差以及木质短纤维与聚丙烯界面相容性差的问题,本文采用两步法（挤出-注塑）并使用马来酸酐-聚丙烯共聚物（MAPP）作为增容剂进行木质短纤维/聚丙烯复合材料的制备:首先通过挤出成型的方法制备出木质短纤维含量较高（木质短纤维质量分数为70%）的木质短纤维/聚丙烯混合粒子,然后将木质短纤维/聚丙烯混合粒子、聚丙烯母粒和MAPP粒子按一定质量比混合均匀后喂入注塑机成型。最后对制备的复合材料试样进行力学性能（包括拉伸性能、弯曲性能、耐冲击性能）、热稳定性能（DSC、TGA）以及动态热力学性能（DMA）表征。结果显示木质短纤维能够显着提高聚丙烯基体的强度和刚度,而且复合材料的拉伸强度、杨氏模量、弯曲强度和弯曲模量分别与木质短纤维含量呈线性关系。具体地,拉伸强度和弯曲强度分别比聚丙烯最高增加58.75%和134.46%,杨氏模量和弯曲模量分别比聚丙烯最高增加197.47%和258.25%,证明了制备的复合材料质量比较稳定。但是,随木质短纤维材料含量增加,复合材料的耐冲击性能下降,复合材料的破坏模式由韧性破坏转为脆性破坏。综合考虑聚丙烯与木质短纤维/聚丙烯复合材料的熔融温度、结晶度、初始热降解温度等指标,发现所制备复合材料的热稳定性差异不大,当木质短纤维含量较高时,由于木质短纤维在聚丙烯基体的分散均匀性相对变差,导致界面有效传递应力的作用减弱,其热稳定性略有降低。动态力学分析表明,材料的储能模量随木质短纤维含量的增加而增加,这与静态力学测试结果相符。（2）在温度、弯曲应变率的作用下,复合材料的弯曲行为与长期力学性能。研究材料的长期力学性能,一般采用人工加速材料老化的方法。木质纤维材料增强聚合物复合材料作为一种聚合物基材料,其力学性能具有典型的粘弹性特征,主要受到外界环境温度、湿度和作用力速度等的影响。因此,可以通过改变温度和水分条件等加速材料老化的方法进行复合材料长期力学性能的研究。本文以聚丙烯和木质短纤维/聚丙烯复合材料的三点弯曲实验为例,探索与分析在温度、弯曲应变率的作用下,复合材料弯曲行为的变化与机理,发现弯曲强度与弯曲模量随弯曲应变率的增加而增加,随温度的升高而降低,而且温度越高,木质短纤维对聚丙烯基体的增强作用越显着。更重要的是,弯曲强度随弯曲应变率和温度的变化程度分别与弯曲模量随弯曲应变率和温度的变化程度保持比例关系。证明了时-温叠加原理对木质短纤维/聚丙烯复合材料在非线性粘弹区弯曲行为的适用性,并借助水平移动因子构建弯曲强度、储能模量随时间变化的主曲线,用以预测材料长期的静态和动态力学性能;借助Eyring关于速度过程的一般理论和Arrhenius方程,计算得到材料的活化体积和塑性变形活化能,其中计算得到的聚丙烯的塑性变形活化能数值接近聚丙烯的断键活化能;利用多频模式下的DMA测试结果计算出了材料的表观活化能,评估了材料的耐久性。（3）湿热条件下,材料的吸水行为与力学性能退化。研究聚丙烯和不同木质短纤维含量的复合材料在23°C、60°C、80°C下的吸水行为,通过材料的吸水曲线和数学方法证明了材料的吸水过程符合Fick扩散,或者材料的吸水过程以Fick扩散为主;基于材料吸水过程中的扩散类型和平衡含水率求得扩散系数,从吸水曲线和扩散系数上可以发现,吸水速率随木质短纤维含量的增加和温度的升高而增大,与前面研究报道的木质短纤维增强聚丙烯复合材料吸水过程中的扩散系数相比,本文所制备复合材料吸水过程中扩散系数较小,说明本文所采用的制备方法是可行的;基于现有的预测板材长期吸水行为的模型,求得材料的理论吸水曲线并与实验结果对比,发现使用理论模型的前六项级数可以较好的拟合实验结果,基于表示扩散系数与温度关系的Arrhenius方程型关系式求得其未知参数数值,并用以预测不同温度下的扩散系数;材料在湿热条件下达到有效吸水平衡后,材料的力学性能显着下降,其力学性能退化程度随着平衡含水量增加而增大,而且水分子对材料有明显的塑化作用,通过DMA测试发现,材料达到有效吸水平衡后,其损耗因子增大,界面有效传递应力的作用减弱。基于上述研究,本文揭示了木质短纤维对聚丙烯基体的增强作用机理,以及温度、弯曲应变率对木质短纤维/聚丙烯复合材料力学性能的作用规律与机理;证明了时-温叠加原理对木质短纤维/聚丙烯复合材料在非线性粘弹区弯曲行为的适用性;建立了能够预测材料长期力学性能的弯曲强度、储能模量随时间变化的主曲线;发现了木质短纤维/聚丙烯复合材料的吸水规律,并获得了该材料的吸水模型与扩散系数模型;探究了在湿热老化条件下材料力学性能退化与平衡含水量的关系以及力学性能退化机理。以上研究成果为木质短纤维/聚丙烯复合材料的设计与应用提供了必要的实验和理论支撑,为其他天然纤维增强聚合物复合材料的研究提供参考。
马国庆[3]（2021）在《基于添加助剂熔融共混改性聚丙烯的制备和性能研究》文中研究说明聚丙烯（PP）是目前应用最为广泛的一类半结晶型树脂,随着聚丙烯各项性能的提升,聚丙烯成核剂以及相关助剂的研究受到了广泛关注。但由于聚丙烯分子量以及分子量分布、结构、密度等因素的影响,聚丙烯作为力学材料的应用在一定程度上受到了限制。在众多的助剂改性方法中,采用一种或两种添加助剂复配改性是目前较为普遍的改性方式,但是改性效果一般,且部分成核剂的成本较高,给企业的生产成本问题造成了很大的困扰,因此,为了提高聚丙烯的各项性能指标,同时考虑到改性产品过程中企业成产成本的问题,采用多种成核剂复配以及自主合成原位法抗热氧老化剂改性聚丙烯成为一种更加符合企业生产效益的选择,本文采用几种不同的添加助剂,打破了以往单一或少数种类的助剂（成核剂以及抗热氧老化剂）改性聚丙烯的现状,采用的助剂主要包括几大类成核剂以及使用原位法合成的两种抗热氧老化剂等分别对聚丙烯进行熔融共混改性,探究其改性后聚丙烯材料的机械性能、光学性能以及其他改性效果。实验结果显示多种成核剂复配改性对聚丙烯各项性能指标都有了不同程度的提升,且采用的成核剂价廉易得,给企业生产材料在成本的控制上给出了指导意见;而原位法合成抗热氧老化剂,以新颖的合成方法制备了新型抗热氧老化剂,进一步帮助改善了聚丙烯在抗热氧老化上的问题,具体研究内容如下:（1）采用六种市面上常见的成核剂进行复配,制备不同配比和组合的复配成核剂,探讨复配成核剂改性聚丙烯样品的机械性能、光学性能以及其他改性效果。研究结果表明:（1）在力学性能上,六种成核剂复配组合的T31次试验,简支梁缺口冲击强度最大,达到76.6 KJ/m2,相比三种无机成核剂的改性效果提高17.48%,拉伸强度达到最高36.4MPa,相比初始仅添加三种无机成核剂时提高了45.6%;T30次试验弯曲模量最高可达1340 MPa,相比三种无机成核剂的改性效果提高48.5%;弯曲强度的最大值达到28.5MPa,提高了22.84%,成核改性效果明显。（2）在熔融和结晶行为的比较上,T31次试验熔融温度达最高165℃,结晶温度达到132℃,相比初始三种无机成核剂,分别提高了11℃和22℃。（3）在断面形貌分析上,三种无机成核剂改性聚丙烯材料的表面附有较多的暗孔;三种有机成核剂改性后的聚丙烯淬断面SEM图上,暗孔明显减少;六种成核剂复配改性后的聚丙烯淬断面,其形貌发生了明显的变化,表面变得明亮而且光滑,主要体现在表面空洞密度的减少甚至消失。（4）在透光率和雾度以及黄色指数的改性方面,六种成核剂复合改性相比三种无机和三种有机成核剂的改性效果要明显很多,T23次实验雾度值达到最低为40%,相比三种无机成核剂改性下降了55.8%;整体改性效果上,透光率在70%值上下浮动,并没有表现出较大的改善。六种成核剂的复配改性,其黄色指数值达到最低,在T29、T30、T31次实验分别达到数值0.4、0.5、0.4,下降倍数分别达到了85.71%、82.14%和85.71%。（2）采用原位法合成了两种硬脂酸盐,研究了原位法合成的这两种硬脂酸盐对聚丙烯力学性能、熔融指数以及氧化诱导期的影响。研究结果显示:（1）随着硬脂酸钙添加量的增加,弯曲模量和拉伸强度达到最大,分别为1425 MPa和38.7 MPa,相比于400 ppm时,增加了16.99%和32.35%;冲击强度下降到6.23 KJ/m2,相比添加量在400 ppm时的12.62 KJ/m2,下降了50.63%。原位法合成硬脂酸钙对聚丙烯熔融指数的改性,分不同次数挤出测试,一次挤出时熔融指数随着硬脂酸钙添加量的增加,最大变化率为83.13%;二次挤出时,熔融指数最大变化率为76.39%;三次挤出时熔融指数的最大变化率为77.27%。（2）原位法合成Steven-At添加量达到1400 ppm时,弯曲模量和拉伸强度达到最大,分别为1403 MPa和38.5 MPa,而冲击强度下降到6.21 KJ/m2,相比添加量在400 ppm时的12.59 KJ/m2,下降了50.68%。在熔融指数改性方面,一次挤出时熔融指数随着Ste-At添加量的增加,最大变化率为81.30%,二次挤出时,熔融指数最大变化率为74.66%,三次挤出时,熔融指数的最大变化率为67.29%。（3）随着原位法合成Ste-At/硬脂酸钙添加量的增加,聚丙烯的氧化诱导时间出现先增加后趋于平缓的趋势。
程正辅[4]（2020）在《老化蠕变耦合作用的土工格栅加筋地基承载力试验研究》文中提出土工合成材料加筋土技术是一种新型的填土处理方法。它利用土体与材料之间的相互作用来增强土体的承载力和稳定性,被广泛应用于公路、坝体、铁路和地基基础工程中。土工格栅由于其轻便、高强度和良好的界面性质,受到广大工程师的认可,因而被广泛的应用。但是由于聚丙烯材料本身性质使土工格栅在工作过程中会受到老化和蠕变的耦合作用,破坏了加筋土筋土界面的协同作用,对土工格栅加筋土工程力学性质产生影响。本文选取工程中常用的双向土工格栅型号为G1515与G2525,通过八组室内平板载荷试验,研究对比分析了不同老化、蠕变耦合作用工况下砂土地基承载力的变化、土压力在砂土地基中的应力扩散规律以及加筋砂土的破坏形式。研究结果表明:（1）不同工况下地基的荷载-沉降曲线表明,土工格栅加筋砂土地基中的筋材作用发挥需要有一定的沉降变形发生。地基沉降超出一定范围,筋材作用发挥越明显,对于地基加固作用越显着。（2）加筋地基承载性能受到土工格栅老化蠕变耦合下蠕变应力水平、格栅类型的影响。相同老化程度下,蠕变应力水平越大,加筋地基承载力降低越明显。在本文中,G1515双向土工格栅在蠕变应力水平为40%时,加筋地基承载力仅为未加筋地基承载力的1.1倍。相同老化蠕变耦合作用条件下,格栅类型对加筋地基承载力的影响也是较为明显的。在本文中,G1515格栅的加筋砂土地基承载力仅为G2525格栅加筋砂土地基承载力的85%左右。因此,在实际工程中,一是必须考虑筋材老化蠕变对加筋地基承载性能的劣化影响;二是应综合筋材加固作用以及经济性选取合适的加筋材料,以使加筋地基设计安全可靠,经济合理。（3）加筋地基土压力分布形态基本与未加筋地基相同。但是,加筋作用使加筋地基的应力扩散作用增强,表现为相同荷载作用下,基础作用的范围内,同一深度处,加筋地基中的土压力小于未加筋地基中的土压力;基础作用范围之外,同一深度处,加筋地基中土压力大于未加筋地基中的土压力,且这种差异随筋材作用的发挥更为明显。
陈磊[5]（2019）在《聚丙烯长丝土工布力学特性及防治反射裂缝研究》文中进行了进一步梳理公路工程建设在科学技术急速发展的今天已经不再是一项难题,尤其对传统工程材料特性的把握使得公路工程建设工期越来越短,但是随之而来的问题是怎样提高工程的使用寿命,从初期的建设角度应用土工合成材料加筋防裂技术可以提高工程的使用寿命,降低养护成本,减少实际工程造价。（1）对路面结构基层反射裂缝的作用方式进行梳理,结合断裂力学的相关理论给出了裂缝扩展时的裂缝尖端应力、位移解,对解释裂缝尖端扩展状态的重要参量—应力强度因子进行了概念上的说明,并补充了应力强度因子的一般形式和应力强度因子在裂缝失稳中的判据,明确了路面裂缝在冲击荷载下的扩展过程及裂缝尖端扩展时的塑形区域形状,分析了防裂土工布抑制裂缝扩展的机理过程;（2）对防裂土工布试件进行了工程参数性能评价,通过进行宽条拉伸试验验证抗拉强度;进行梯形撕破试验验证防裂土工布耐撕破能力;进行CBR顶破试验验证防裂土工布耐顶破能力,对纵、横向断裂强力、撕破强力、顶破强力进行了数据分析,得出防裂土工布工程应用参数良好,同时与不同规格的聚酯长丝土工布进行了关键参数的对比,得出了防裂土工布物理力学参数优于聚酯长丝土工布;（3）运用有限元软件建立防裂土工布的路面结构防裂三维模型,通过改变结构层模量、防裂土工布厚度等参数,对应力强度因子、裂缝所在区域状态进行了分析,并结合能量的观点对防裂土工布作用机理进行推断,得出防裂土工布能够有效的抑制裂缝扩展,同时建立了防裂土工布受力扩展状态模型,得出了防裂土工布在抵抗裂缝开裂时的形状改变与裂缝尖端塑形区形状相同;（4）基于实际工程路况评估,采用防裂土工布对实际路面进行加筋处理,总结技术参数条件。本文结合防裂土工布物理力学试验性能测试、有限元数值模拟、工程参数建立,得出了防裂土工布对于基层裂缝的防治具有一定的效果,为土工合成材料在公路工程等其他工程方面的应用提供了工程参考依据。该论文有图77幅,表9个,参考文献69篇。
卜宇翔[6]（2019）在《纳米ZnO-OMMT复合材料对沥青流变与老化性能改性研究》文中研究说明在沥青路面施工阶段与服役期间,光、氧、热和水等因素使得沥青材料性能逐渐劣化。采用不同种类的改性剂对沥青材料进行改性,是提高沥青路面使用性能和服役寿命的重要途经。本文采用纳米ZnO与有机蒙脱土（OMMT）进行复合制备了纳米ZnO-OMMT复合材料,再利用复合材料对沥青进行改性。通过DSR、BBR、FTIR以及AFM等试验对复合改性沥青的流变性能、热氧老化性能和光老化性能进行了研究。研究结果表明:（1）纳米ZnO-OMMT复合材料进行微观形貌分析结果表明,复合材料中ZnO颗粒能够较均匀地分散附着在OMMT表面与层间,且纳米ZnO的团聚现象并不明显。离析试验表明,1%OMMT+3%ZnO复合改性剂较单独掺量的3%ZnO或3%OMMT与沥青之间具有更好的相容性。（2）纳米ZnO-OMMT复合改性剂能提高基质沥青以及SBS改性沥青抵抗剪切变形的能力,且3%OMMT+3%ZnO复合改性沥青的高温性能最佳。纳米ZnO-OMMT复合改性剂对沥青低温性能影响较小,且1%OMMT+3%ZnO复合改性沥青低温性能优于基质沥青。（3）经热氧老化与光老化处理后,纳米ZnO-OMMT复合改性剂能够抑制沥青中含氧官能团的生成,有效减缓基质沥青及SBS改性沥青在光、氧、热作用下老化进程。此外,随老化程度的加深,沥青的“蜂相结构”逐渐破坏,微观相态由多相态向单一相态转变。结合AFM粗糙度分析表明,1%OMMT+3%ZnO复合改性沥青的老化程度低于基质沥青。微观因子与宏观流变参数进行灰关联熵分析结果表明,微观因子与流变参数中相位角的相关性最好。
陈杰[7]（2017）在《铁路土工合成材料耐久性能试验研究》文中研究表明近年来,土工合成材料被越来越多的应用到了铁路工程中,本文系统总结了土工合成材料在铁路工程中的应用种类,并选取几种常用的土工合成材料进行了耐久性能试验研究,通过大量试验数据总结出铁路土工合成材料的老化规律,对今后土工合成材料在铁路工程中的长期应用具有实际的指导意义。针对高密度聚乙烯单向拉伸塑料土工格栅进行了不同温度,不同荷载水平下的长期蠕变试验,试验结果表明温度和载荷水平是影响土工格栅蠕变性的敏感指标,得到了不同温度、不同设计年限下的蠕变强度折减系数。土工布热氧老化性能试验研究表明热氧老化前后材料的基本性能没有改变,只是材料的断裂强度降低了;使用针刺工艺加工土工布时,涤纶无纺土工布的极限拉伸强度比丙纶无纺土工布降低显着;材料厚度对隧道防水板的抗热氧化性影响很大。由材料的光氧化试验可知喷淋对土工格栅抗光氧化性影响很小,在实际工程应用时可不考虑雨水对土工格栅光氧老化性的影响;相同的试验条件下,聚丙烯长丝针刺土工布的抗光氧化性能优于聚酯长丝针刺土工布。土工合成材料的耐化学性试验研究表明:土工布在碱溶液中老化时试样的质量变化较小,而强度下降较大;温度越高,土工布的强度在碱性溶液中下降速度越快。
孙常勇[8]（2017）在《食品接触材料（PP、PET）在光、湿热环境中的使用寿命及生物安全性评估》文中提出对常用的食品接触材料（PP、PET）进行了光、湿热环境中的老化试验,得到了PP、PET各项力学性能变化规律及PET瓶装水中乙醛迁移规律;对PP、PET在光、湿热环境中的力学性能进行了详细研究,推测了材料在日常环境下的使用寿命,以乙醛含量为例对PET瓶装水的安全性进行了评估;主要研究内容如下:（1）在50℃下对聚丙烯（PP）进行了不同光照度（150w/m2、300w/m2、450w/m2、600w/m2）的光氧老化实验,作为参照对聚丙烯进行了无光照时50℃、60℃下的热氧老化实验,以与实际使用相关的性能指标-断裂伸长率作为材料失效指标,利用阿伦尼乌斯公式推导得到PP的光照强度-时间关系曲线,预测材料在光照度150w/m2（相当于北方地区夏季太阳直射）下的寿命约为982 h即40d,并利用氙灯老化箱进行了模拟试验得到实际寿命为972h。（2）对PP拉伸强度、弯曲强度、断裂伸长率、弯曲模量等主要性能进行了测试,发现各项力学性能对结晶与降解敏感性不同导致变化规律不同;光降解对材料破坏作用很大,所以在生产生活中对于PP类制品应避光运输贮存以延长其使用寿命;另一方面可以利用光降解作用对PP类垃圾材料进行处理,此种方法比较绿色环保。（3）对PET在50℃、60℃、70℃湿热环境和同一温度（50℃）300w/m2、600w/m2光照度下力学性能进行了测试,以断裂伸长率作为指标,利用阿伦尼乌斯公式推导得到时间-温度关系式,择25℃湿热环境下计算使用寿命约为1014h即41d,与实际情况明显不符（矿泉水的保质期一般为18个月）,分析原因可能是传统力学性能评价法利用注射成型标准样品,与PET瓶吹塑成型存在比较大的结构差异和性能区别;传统湿法测试时全部浸润水中与实际产品单面接触水有明显不同,需要改进实验方法。（4）对PET瓶装水在同一温度（60℃）300w/m2、600w/m2不同光照度及无光照情况下有毒物质乙醛迁移情况进行了测试,结果发现乙醛迁移量与光强度和老化时间成正比,且在600w/m2条件下（相当于北方地区夏季直射光照的四倍）老化1344h即56天后乙醛浓度219.49ppb依然远远低于饮用水规定安全浓度6000ppb,所以瓶装矿泉水即使在炎热夏季受光照作用环境下（比如车内存留矿泉水）所迁移出的乙醛含量依然在安全范围之内,不会对人体造成大的损害。
刘汉庆,张元明[9]（2017）在《聚丙烯材料抗老化改性研究进展》文中研究表明介绍了聚丙烯材料的老化原因,阐述了聚丙烯材料的改性方法,比如接枝改性、熔融共混改性等。
张敏[10]（2017）在《高密度聚乙烯（HDPE）膜材料光氧老化性能研究》文中指出近年来,高密度聚乙烯（HDPE）膜材料被广泛用于垃圾填埋场,污水处理厂,人工湖以及渔业养殖等防渗工程,此类工程需要HDPE膜材料满足50年以上的服役寿命,因此HDPE膜材料的寿命预测引起了众多学者的关注。高密度聚乙烯膜材料受到紫外光作用会发生严重的老化,导致分子结构变化,机械性能下降,从而缩短使用寿命。使用寿命的预测通常是利用实验室条件进行的,但是它也需要材料在实际应用环境条件下的寿命数据来支持。因而,在对HDPE土工膜进行寿命预测之前,研究HDPE土工膜在不同环境中的光氧老化动力学过程和老化性能之间的相关性变得很有必要。根据市场调研,现在产业用的土工膜主要有添加炭黑和不添加炭黑的两类,故而,本课题以添加炭黑和不添加炭黑的HDPE土工膜为研究对象,展开二者的光氧老化动力学过程和老化性能研究。研究内容主要有:（1）采用4根UVB-313型荧光紫外灯作为辐照光源,在非金属老化试验仪中进行人工加速老化试验,研究两种HDPE膜材料在人工加速老化条件下的老化性能。对老化试样进行断裂强力的测试,通过对两种膜材料的断裂强力保持率变化规律的分析,从宏观上整体了解两种膜材料的老化过程。同时用扫描电镜（SEM）、差示扫描量热仪（DSC）和傅里叶红外光谱仪（FTIR）对老化试样的表面形态、结晶度和降解产物（羰基、乙烯基）含量等进行测试,研究了不同HDPE膜的光氧老化动力学过程。研究发现,在人工加速老化试验条件下,不同HDPE膜的光氧老化机理是一致的。同时,当膜材料中加入炭黑后,HDPE膜材料的老化降解速率会变缓,即炭黑减缓了老化初期和后期的反应速率,加快了老化中期的降解速率,但最终两种材料会达到相同的老化效果。在实验室条件下,炭黑可延长HDPE膜材料的寿命长度高达56倍。（2）采用自然光对老化试样进行辐照,在户外大气环境中对两种膜材料进行了大气自然老化试验,研究两种HDPE膜材料在自然老化条件下的老化性能。通过对老化试样表面形态、断裂强力保持率和羰基指数的变化规律的分析,发现在大气自然条件下,不同HDPE膜材料的光氧老化机理仍是相同的。而且,在较短的试验周期内,添加炭黑的HDPE膜材料只发生初始阶段的光氧老化过程,且炭黑在老化开始阶段有很好的光屏蔽作用,有效减小了光氧老化速率。同时,添加炭黑的HDPE膜材料长期暴露在户外环境中,炭黑的热能转化作用会使材料发生一定老化,导致材料力学性能的衰减,这使得HDPE膜材料在不同试验条件下的老化相关性变差。（3）针对同种膜材料分别在人工加速老化和大气自然老化条件下的老化性能,对比分析同种材料在不同老化试验条件下老化性能之间的相关性,并分析在HDPE膜材料中添加炭黑后对这种相关性的影响。对不添加炭黑的HDPE膜进行分析,其断裂强力保持率、羰基指数均表明,HDPE膜材料在不同试验条件下的老化性能变化具有相关性。但是,当在HDPE膜材料表面的累积紫外辐射能相同时,其老化效果不完全一样,这不符合互易定律。因此,本课题依据Schwarzschild定律,即在互易定律的基础上引入与材料种类有关的常数p,当Ipt=常数（紫外辐射强度I的p次方与老化时间t的乘积一定）时,材料的光氧老化效果是等效的。经过计算,当p=0.79时,不添加炭黑的HDPE膜材料的大气自然老化和人工加速老化之间有较好的相关性,但此结果不适用于添加炭黑的HDPE膜。经过对添加炭黑的HDPE膜的相关指标的重新计算得知,当p=1.89时,添加炭黑的HDPE膜材料的大气自然老化和人工加速老化之间有一定的相关性。基于以上研究发现,在不同试验条件下,炭黑不改变HDPE膜材料光氧老化机理,但是会改变老化的动力学过程。并且,同种HDPE膜材料在不同老化试验条件下老化过程具有相似性,利用Schwarzschild定律可建立相关性模型,从而全面分析炭黑对HDPE膜材料性能的影响。
二、光氧老化对聚丙烯长丝蠕变行为的影响（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、光氧老化对聚丙烯长丝蠕变行为的影响（论文提纲范文）
（1）聚丙烯纺黏长丝针刺土工布及复合土工膜的结构性能与应用研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 纺黏与针刺生产工艺 |
| 1.2 土工合成材料 |
| 1.2.1 分类及发展现状 |
| 1.2.2 土工布的发展及应用 |
| 1.3 聚丙烯纺黏针刺土工布 |
| 1.3.1 工艺技术流程 |
| 1.3.2 聚丙烯纺黏针刺纤网的针刺加固工艺 |
| 1.4 聚丙烯纺黏针刺土工布的研究和工艺技术发展概况 |
| 1.5 聚丙烯纺黏针刺土工布的应用 |
| 1.6 聚酯纺黏针刺土工布与丙纶短纤针刺土工布 |
| 1.6.1 聚酯纺黏针刺土工布 |
| 1.6.2 丙纶短纤针刺土工布 |
| 1.7 课题的研究意义和主要内容 |
| 1.7.1 研究意义 |
| 1.7.2 研究的主要内容 |
| 第二章 工艺技术及土工布制备 |
| 2.1 聚丙烯纺黏针刺土工布工艺技术及制备 |
| 2.2 聚酯纺黏针刺土工布工艺技术及制备 |
| 2.3 丙纶短纤针刺土工布工艺技术及制备 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 土工布基本性能及分析 |
| 3.1 单纤维的性能及分析 |
| 3.1.1 单纤线密度 |
| 3.1.2 单纤力学性能 |
| 3.1.3 单纤结构性能 |
| 3.1.4 管式牵伸与大板窄狭缝牵伸下的单纤性能对比 |
| 3.2 聚丙烯纺黏针刺土工布的表面及截面形态观察 |
| 3.3 聚丙烯纺黏针刺土工布的力学性能及分析 |
| 3.3.1 试样面密度、厚度、体积密度 |
| 3.3.2 断裂强度及断裂伸长率 |
| 3.3.3 撕裂强力 |
| 3.3.4 CBR顶破和圆球顶破强力 |
| 3.3.5 CBR顶破和圆球顶破性能及差异 |
| 3.4 聚丙烯纺黏针刺土工布的透气性 |
| 3.5 聚丙烯纺黏针刺土工布的水力学性能及分析 |
| 3.5.1 垂直渗透性 |
| 3.5.2 有效孔径 |
| 3.6 聚丙烯纺黏针刺土工布的老化性能 |
| 3.6.1 紫外光老化机理 |
| 3.6.2 紫外光老化试验 |
| 3.7 本章小结 |
| 第四章 聚丙烯纺黏针刺布/聚乙烯(PE)复合土工膜的制备及研究 |
| 4.1 复合土工膜 |
| 4.2 复合土工膜的制备 |
| 4.3 复合土工膜的性能及分析 |
| 4.3.1 断裂强度及断裂伸长率 |
| 4.3.2 撕裂强力 |
| 4.3.3 CBR顶破和圆球顶破强力性能及差异 |
| 4.3.4 渗透性 |
| 4.4 复合土工膜的复合机理研究 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 结论与展望 |
| 5.1 课题研究结论 |
| 5.2 存在的问题及研究展望 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间研究成果 |
| 致谢 |
（2）木质短纤维/聚丙烯复合材料的力学性能与耐久性研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 木质短纤维增强聚合物复合材料概述 |
| 1.3 木质短纤维增强聚合物复合材料耐久性研究概况 |
| 1.4 纤维-聚合物界面表征方法研究进展 |
| 1.4.1 传统的纤维-聚合物界面表征方法 |
| 1.4.2 纤维-聚合物界面的现代表征技术 |
| 1.4.3 木质短纤维-聚合物界面表征方法 |
| 1.5 聚合物基复合材料的粘弹性与时-温叠加原理研究 |
| 1.5.1 聚合物基复合材料的粘弹性研究 |
| 1.5.2 聚合物基复合材料的时-温叠加原理研究 |
| 1.6 湿热作用下天然纤维-聚合物复合材料力学性能退化研究 |
| 1.6.1 聚合物基复合材料的吸湿机理 |
| 1.6.2 湿热环境对天然纤维复合材料力学性能的影响 |
| 1.7 论文的研究意义与研究内容 |
| 1.7.1 论文的研究意义 |
| 1.7.2 论文主要研究内容 |
| 第二章 木质短纤维/聚丙烯复合材料的制备与测试 |
| 2.1 木质短纤维/聚丙烯复合材料的制备 |
| 2.1.1 原料选择 |
| 2.1.2 木质短纤维/聚丙烯混合粒子的制备 |
| 2.1.3 木质短纤维/聚丙烯复合材料注塑成型 |
| 2.2 试验仪器与设备 |
| 2.3 木质短纤维/聚丙烯复合材料形态与结构表征 |
| 2.3.1 X射线衍射测试 |
| 2.3.2 木质短纤维/聚丙烯复合材料试样尺寸的测量 |
| 2.3.3 微观形貌SEM观察 |
| 2.4 木质短纤维/聚丙烯复合材料静态力学性能测试与表征 |
| 2.4.1 拉伸性能测试与表征 |
| 2.4.2 弯曲性能测试与表征 |
| 2.4.3 冲击性能测试与表征 |
| 2.5 木质短纤维/聚丙烯复合材料热稳定性与热力学性质表征 |
| 2.5.1 差示扫描量热法 |
| 2.5.2 热重分析 |
| 2.5.3 动态热机械分析 |
| 2.6 木质短纤维/聚丙烯复合材料的吸水试验 |
| 2.7 本章小结 |
| 第三章 木质短纤维/聚丙烯复合材料的力学性质与热稳定性研究 |
| 3.1 木质短纤维对聚丙烯结晶结构的影响 |
| 3.2 木质短纤维含量对复合材料力学行为的影响 |
| 3.2.1 木质短纤维含量与复合材料界面作用及拉伸性能的关系 |
| 3.2.2 木质短纤维含量对复合材料弯曲行为及破坏模式的影响 |
| 3.2.3 木质短纤维含量与复合材料韧性的关系 |
| 3.3 不同木质短纤维含量复合材料的热稳定性能研究 |
| 3.3.1 差示扫描量热分析 |
| 3.3.2 热重分析 |
| 3.3.3 动态热机械分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 木质短纤维/聚丙烯复合材料的弯曲行为与耐久性 |
| 4.1 温度和弯曲应变率对木质短纤维/聚丙烯复合材料弯曲性能的影响 |
| 4.1.1 弯曲应变率的影响 |
| 4.1.2 温度的影响 |
| 4.2 时-温叠加原理在材料非线性粘弹区的应用 |
| 4.2.1 时-温等效原理对材料非线性粘弹区弯曲行为的适用性 |
| 4.2.2 时-温叠加原理对材料非线性粘弹区弯曲强度的适用性 |
| 4.2.3 储能模量主曲线的构建 |
| 4.3 Arrhenius活化能与材料耐久性的评估 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 木质短纤维/聚丙烯复合材料的吸水和湿热老化行为 |
| 5.1 聚丙烯树脂和木质短纤维/聚丙烯复合材料吸水行为 |
| 5.1.1 材料的吸水过程描述 |
| 5.1.2 扩散速率的确定与吸水模型的构建 |
| 5.2 含水率对复合材料尺寸的影响 |
| 5.3 平衡含水率与复合材料力学性能的关系 |
| 5.3.1 平衡含水率对复合材料静态力学的影响 |
| 5.3.2 含水率对复合材料试样动态力学性能的影响 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 总结与展望 |
| 6.1 全文总结 |
| 6.2 主要创新点 |
| 6.3 不足与展望 |
| 参考文献 |
| 攻读博士期间的研究成果 |
| 致谢 |
（3）基于添加助剂熔融共混改性聚丙烯的制备和性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 聚丙烯的改性方法 |
| 1.2.1 化学改性 |
| 1.2.2 物理改性 |
| 1.3 成核剂的分类 |
| 1.3.1 有机磷酸酯类 |
| 1.3.2 有机羧酸金属盐类 |
| 1.3.3 二亚苄基山梨糖醇类 |
| 1.3.4 酰胺类 |
| 1.3.5 松香类 |
| 1.3.6 高分子类 |
| 1.3.7 无机类 |
| 1.3.8 复合型 |
| 1.4 成核剂的成核机理 |
| 1.5 本课题研究目的及内容 |
| 1.6 本课题研究思路及创新点 |
| 第2章 微效多成核剂复合聚丙烯材料的制备和性能研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验部分 |
| 2.2.1 实验原料 |
| 2.2.2 实验仪器 |
| 2.2.3 测试标准 |
| 2.2.4 复配成核剂的制备 |
| 2.2.5 样品制备 |
| 2.2.6 复合材料的测试与表征 |
| 2.3 结果与讨论 |
| 2.3.1 成核剂不同配比对聚丙烯结晶行为的影响 |
| 2.3.2 成核剂不同配比对聚丙烯力学性能的影响 |
| 2.3.3 成核剂不同配比对聚丙烯熔融和结晶行为的影响 |
| 2.3.4 成核剂不同配比对聚丙烯形态结构的影响 |
| 2.3.5 成核剂不同配比对聚丙烯透明度、雾度以及黄色指数的影响 |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 原位法合成抗热氧老化剂硬脂酸盐的制备及对聚丙烯改性效果的研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 实验原料 |
| 3.2.2 实验仪器 |
| 3.2.3 抗热氧老化剂的制备 |
| 3.2.4 样品的制备 |
| 3.2.5 实验样品的性能测试 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 原位法合成Ste-At以及硬脂酸钙的结构表征 |
| 3.3.2 原位法合成硬脂酸钙对成核聚丙烯力学性能的影响 |
| 3.3.3 原位法合成硬脂酸钙对聚丙烯不同挤出次数下熔融指数的影响 |
| 3.3.4 原位法合成硬脂酸钙对聚丙烯氧化诱导期的影响 |
| 3.3.5 原位法合成Ste-At对聚丙烯力学性能的影响 |
| 3.3.6 原位法合成Ste-At对聚丙烯不同挤出次数下熔融指数的影响 |
| 3.3.7 原位法合成Ste-At对聚丙烯氧化诱导期的影响 |
| 3.4 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 附录：攻读硕士学位期间发表的学术论文 |
| 致谢 |
（4）老化蠕变耦合作用的土工格栅加筋地基承载力试验研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 土工合成材料 |
| 1.1.1 概述 |
| 1.1.2 土工合成材料的分类与工程实践 |
| 1.1.3 土工格栅简介 |
| 1.1.4 土工合成材料老化与蠕变危害的研究 |
| 1.2 加筋技术的应用及发展 |
| 1.3 加筋土的研究现状 |
| 1.3.1 加筋土的筋土界面特性 |
| 1.3.2 加筋土承载力特性 |
| 1.4 主要研究内容 |
| 第二章 土工格栅老化与蠕变试验 |
| 2.1 前言 |
| 2.2 聚丙烯土工格栅室内老化试验 |
| 2.2.1 老化试验材料 |
| 2.2.2 老化试验设备 |
| 2.2.3 万能试验机 |
| 2.2.4 老化试验方案 |
| 2.3 聚丙烯土工格栅室内蠕变试验 |
| 2.3.1 蠕变试验材料 |
| 2.3.2 蠕变试验设备 |
| 2.3.3 蠕变试验环境 |
| 2.4 蠕变试验方法 |
| 2.5 老化与蠕变试验结果 |
| 第三章 加筋砂土地基承载力试验 |
| 3.1 试验场地 |
| 3.2 试验仪器 |
| 3.3 试验材料 |
| 3.3.1 加筋材料 |
| 3.3.2 回填砂土 |
| 3.4 试验方案 |
| 3.5 试验步骤 |
| 3.6 本章小结 |
| 第四章 加筋地基承载力试验结果分析 |
| 4.1 破坏模式及形态 |
| 4.2 荷载-沉降曲线 |
| 4.2.1 荷载-沉降曲线变化规律 |
| 4.2.2 不同蠕变应力水平的土工格栅对荷载-位移曲线的影响 |
| 4.2.3 相同蠕变应力水平下不同土工格栅类型对荷载-沉降曲线的影响 |
| 4.3 土压力结果分析 |
| 4.3.1 不同蠕变应力水平对土压力水平分布的影响 |
| 4.3.2 土压力沿深度方向的分布规律 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 结论与展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 展望 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间取得的科研成果 |
| 致谢 |
（5）聚丙烯长丝土工布力学特性及防治反射裂缝研究（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| abstract |
| 变量注释表 |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究的背景与意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.3 研究内容与方案 |
| 2 断裂力学在反射裂缝预防中的应用 |
| 2.1 裂缝尖端在受力下的开裂方式及解表达式 |
| 2.2 应力强度因子在反射裂缝中的应用 |
| 2.3 裂缝尖端塑性区形状 |
| 2.4 粘结滑移理论在实际工程中的应用 |
| 2.5 防裂土工布防裂机理说明 |
| 2.6 本章小结 |
| 3 防裂土工布性能参数测试与分析 |
| 3.1 宽条拉伸试验 |
| 3.2 梯形撕破强力试验 |
| 3.3 CBR顶破强力试验 |
| 3.4 防裂土工布工程应用指标对比 |
| 3.5 防裂土工布抵抗裂缝扩展时的变形分析 |
| 3.6 本章小结 |
| 4 路面开裂结构有限元分析 |
| 4.1 整体路面结构开裂模型建立 |
| 4.2 有防裂布路面结构模拟结果分析 |
| 4.3 裂缝抵抗动荷载冲击路面整体结构的能量分析 |
| 4.4 裂缝抵抗波形荷载冲击路面整体结构的能量分析 |
| 4.5 有、无防裂布路面结构抵抗荷载效果对比 |
| 4.6 本章小结 |
| 5 试验路铺筑及关键控制参数 |
| 5.1 前期试验路路况评估 |
| 5.2 路面施工工艺 |
| 5.3 铺设注意事项 |
| 5.4 关键技术控制参数 |
| 5.5 施工质量验收指标 |
| 5.6 本章小结 |
| 6 结论及展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 创新点 |
| 6.3 展望 |
| 参考文献 |
| 作者简历 |
| 学位论文数据集 |
（6）纳米ZnO-OMMT复合材料对沥青流变与老化性能改性研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景与意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.3 研究内容与技术路线 |
| 第二章 纳米ZnO的表面修饰及其对沥青物理性能的影响研究 |
| 2.1 纳米ZnO表面修饰与表征 |
| 2.2 纳米ZnO改性沥青制备与储存稳定性分析 |
| 2.3 纳米ZnO改性沥青常规性能试验 |
| 2.4 紫外吸收光谱分析 |
| 2.5 本章小结 |
| 第三章 纳米ZnO-OMMT复合改性沥青制备与流变性能研究 |
| 3.1 纳米ZnO-OMMT复合材料制备及表征 |
| 3.2 复合改性沥青储存稳定性分析 |
| 3.3 复合改性沥青高温流变性能 |
| 3.4 复合改性沥青低温流变性能 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 纳米ZnO-OMMT复合改性沥青热氧老化研究 |
| 4.1 热氧老化试验方法 |
| 4.2 流变性能老化指标分析 |
| 4.3 复合改性沥青微观结构与形貌分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 纳米ZnO-OMMT复合改性沥青光老化研究 |
| 5.1 光老化试验方法 |
| 5.2 流变性能老化指标分析 |
| 5.3 微观结构与形貌分析 |
| 5.4 基于灰关联熵法的微观因子与流变参数相关性分析 |
| 5.5 本章小结 |
| 结论与展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 附录A (攻读学位期间所发表的学术论文) |
（7）铁路土工合成材料耐久性能试验研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 土工合成材料概述 |
| 1.2 土工合成材料的耐久性试验概述 |
| 1.2.1 土工合成材料老化的影响因素 |
| 1.2.2 土工合成材料老化试验方法 |
| 1.2.3 土工合成材料老化性能评定项目 |
| 1.3 国内外研究现状 |
| 1.4 土工合成材料在铁路工程中的应用现状 |
| 1.5 研究目的及意义 |
| 1.6 本文的研究方法 |
| 1.7 本文的研究内容 |
| 第二章 土工合成材料蠕变特性试验研究 |
| 2.1 影响土工合成材料蠕变性的因素 |
| 2.2 土工合成材料的蠕变规律 |
| 2.3 土工格栅蠕变试验研究 |
| 2.3.1 土工格栅蠕变试验方法 |
| 2.3.2 土工格栅试样制备及其力学性质 |
| 2.3.3 试验工况 |
| 2.3.4 前 1000 h内土工格栅蠕变试验结果分析 |
| 2.3.5 前 1000 h土工格栅蠕变特性分析 |
| 2.3.6 土工格栅长期蠕变强度和蠕变强度的折减系数 |
| 2.4 小结 |
| 第三章 土工合成材料热氧老化试验研究 |
| 3.1 烘箱热氧老化试验概述 |
| 3.1.1 烘箱热氧化试验方法 |
| 3.1.2 烘箱热氧化试验原理 |
| 3.2 土工布热氧老化试验研究 |
| 3.2.1 试样选取 |
| 3.2.2 试验仪器设备及试验条件 |
| 3.2.3 试验数据整理与分析 |
| 3.3 隧道用防水板的热氧老化试验 |
| 3.3.1 铁路隧道防水结构及防水板使用情况 |
| 3.3.2 试验仪器设备 |
| 3.3.3 试验试样及试验条件 |
| 3.3.4 配方一不同厚度试验结果与分析 |
| 3.4 小结 |
| 第四章 土工合成材料光氧老化试验研究 |
| 4.1 土工合成材料光氧老化机理 |
| 4.2 土工合成材料光氧老化试验方法 |
| 4.2.1 大气自然暴露试验方法 |
| 4.2.2 人工试验室光氧化试验方法 |
| 4.3 土工格栅光氧老化试验研究 |
| 4.3.1 土工格栅在铁路工程的应用 |
| 4.3.2 试验工况 |
| 4.4 土工布光氧老化试验研究 |
| 4.4.1 试验材料选取及试验设备 |
| 4.4.2 光氧老化试验过程 |
| 4.4.3 光氧老化试验数据整理与分析 |
| 4.5 小结 |
| 第五章 土工合成材料耐化学性能试验研究 |
| 5.1 土工合成材料在液体环境中的老化机理 |
| 5.2 土工布在碱溶液中的老化试验分析 |
| 5.2.1 试验工况 |
| 5.2.2 试验数据结果整理 |
| 5.3 温度对土工布在碱溶液中的老化影响 |
| 5.3.1 试验工况 |
| 5.3.2 试验数据结果整理 |
| 5.4 小结 |
| 第六章 结论及有待进一步解决的问题 |
| 6.1 结论 |
| 6.1.1 土工合成材料的蠕变性能研究 |
| 6.1.2 土工合成材料的热氧老化 |
| 6.1.3 土工合成材料的光氧老化 |
| 6.1.4 土工合成材料的耐酸碱性能研究 |
| 6.2 有待进一步解决的问题 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 个人简历、在学期间的研究成果及发表的学术论文 |
（8）食品接触材料（PP、PET）在光、湿热环境中的使用寿命及生物安全性评估（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 高分子材料概述 |
| 1.2 高分子的老化 |
| 1.2.1 老化现象及表征方法 |
| 1.2.2 老化原因及危害 |
| 1.2.3 应对老化的措施 |
| 1.3 塑料的光、热氧、湿热老化研究进展 |
| 1.3.1 光老化试验方法及进展 |
| 1.3.2 热氧老化试验方法及进展 |
| 1.3.3 湿热老化试验方法及进展 |
| 1.4 PP食品接触材料光、热氧老化研究进展 |
| 1.4.1 食品接触材料综述 |
| 1.4.2 聚丙烯概述 |
| 1.4.3 聚丙烯光、热氧老化机理 |
| 1.4.4 聚丙烯光老化下寿命推测机理 |
| 1.5 PET食品接触材料光、湿热老化研究进展 |
| 1.5.1 聚对苯二甲酸乙二醇酯概述 |
| 1.5.2 聚对苯二甲酸乙二醇酯光、湿热老化机理 |
| 1.6 PET矿泉水瓶老化过程中有害物质乙醛迁移的研究进展 |
| 1.6.1 PET矿泉水瓶有害物质介绍 |
| 1.6.2 有害物质乙醛迁移量检测方法 |
| 1.6.3 乙醛在矿泉水中迁移的原理 |
| 1.7 本课题研究的目的、内容和意义 |
| 第二章 实验部分 |
| 2.1 实验原料及主要实验设备 |
| 2.1.1 实验原料 |
| 2.1.2 实验设备 |
| 2.2 实验方法 |
| 2.2.1 老化试样的制备 |
| 2.2.2 老化PET瓶装水的制备与取样 |
| 2.3 测试标准和方法 |
| 2.3.1 力学性能测试 |
| 2.3.2 乙醛迁移量测试 |
| 第三章 PP光、热氧老化的研究 |
| 引言 |
| 3.1 聚丙烯光老化实验终止点的选择 |
| 3.2 外观分析 |
| 3.3 力学性能损耗分析 |
| 3.3.1 拉伸强度 |
| 3.3.2 弯曲强度 |
| 3.3.3 断裂伸长率 |
| 3.3.4 弯曲模量 |
| 3.4 温度和光照对材料力学性能影响对比 |
| 3.4.1 温度和光照对材料拉伸和弯曲强度影响对比 |
| 3.4.2 温度和光照对材料断裂伸长率影响对比 |
| 3.4.3 温度和光照对材料弯曲模量影响对比 |
| 3.5 光老化下聚丙烯寿命推测 |
| 3.6 本章小结 |
| 第四章 PET湿热及光老化的研究 |
| 引言 |
| 4.1 PET湿热老化实验终止点的选择 |
| 4.2 外观分析 |
| 4.3 力学性能损耗分析 |
| 4.3.1 拉伸强度 |
| 4.3.2 弯曲强度 |
| 4.3.3 断裂伸长率 |
| 4.3.4 弯曲模量 |
| 4.4 光照和湿热对材料力学性能影响对比 |
| 4.4.1 光照和湿热对材料拉伸强度影响对比 |
| 4.4.2 光照和湿热对材料断裂伸长率影响对比 |
| 4.5 湿热老化下PET寿命推测 |
| 4.6 本章小结 |
| 第五章 PET瓶装矿泉水在光、热环境下有害物质乙醛迁移研究 |
| 引言 |
| 5.1 瓶体外观观察 |
| 5.2 探究光照对乙醛迁移速率的影响 |
| 5.3 探究乙醛迁移量随时间的变化规律 |
| 5.4 对比光老化和热氧老化对乙醛迁移的影响 |
| 5.5 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间的研究成果 |
| 致谢 |
（9）聚丙烯材料抗老化改性研究进展（论文提纲范文）
| 0前言 |
| 1 聚丙烯材料老化原因[1-3] |
| 2 聚丙烯材料改性方法 |
| 2.1 接枝改性[10] |
| 2.1.1 等离子体表面接枝 |
| 2.1.2 辐射接枝改性 |
| 2.1.3 化学接枝改性 |
| 2.2 熔融共混改性 |
| 2.3 添加稀土氧化物 |
| 2.4 添加纳米材料 |
| 2.5 添加无机粉体填料 |
| 2.6 添加光稳定剂 |
| 3 结论 |
（10）高密度聚乙烯（HDPE）膜材料光氧老化性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 引言 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 研究目标 |
| 1.3 研究内容和方法 |
| 1.4 研究意义 |
| 1.5 章节安排 |
| 第二章 文献综述 |
| 2.1 HDPE膜材料简介 |
| 2.2 HDPE膜材料的老化机理 |
| 2.2.1 老化产生的原因 |
| 2.2.2 光氧老化机理 |
| 2.3 老化试验方法及相关标准 |
| 2.4 老化的表征方法 |
| 2.4.1 宏观表征方法 |
| 2.4.2 微观表征方法 |
| 2.5 老化相关性 |
| 2.6 本章小结 |
| 第三章 HDPE膜材料的人工加速老化试验 |
| 3.1 试验 |
| 3.1.1 试样 |
| 3.1.2 人工加速老化实验 |
| 3.1.3 性能测试及表征 |
| 3.2 试验结果分析 |
| 3.2.1 表面形态分析 |
| 3.2.2 力学性能分析 |
| 3.2.3 结晶度分析 |
| 3.2.4 红外光谱分析 |
| 3.3 本章小结 |
| 第四章 HDPE膜材料的大气自然老化试验 |
| 4.1 试验 |
| 4.1.1 试样 |
| 4.1.2 大气自然老化试验 |
| 4.1.3 性能测试及表征 |
| 4.2 试验结果分析 |
| 4.2.1 表面形态分析 |
| 4.2.2 力学性能分析 |
| 4.2.3 红外光谱分析 |
| 4.3 本章小结 |
| 第五章 人工加速老化和大气自然老化的等效性 |
| 5.1 老化试验紫外辐照数据 |
| 5.1.1 人工加速老化试验辐照数据 |
| 5.1.2 大气自然老化试验辐照数据 |
| 5.2 老化性能比较 |
| 5.2.1 表面形态分析 |
| 5.2.2 力学性能分析 |
| 5.2.3 羰基指数结果分析 |
| 5.3 不同老化试验条件下的等效分析 |
| 5.4 Schwarzschild定律的适用性 |
| 5.5 本章小结 |
| 第六章 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 附录 HDPE土工膜老化测试原始数据 |
| 攻读硕士学位期间的研究成果目录 |
| 致谢 |
四、光氧老化对聚丙烯长丝蠕变行为的影响（论文参考文献）
- [1]聚丙烯纺黏长丝针刺土工布及复合土工膜的结构性能与应用研究[D]. 周真佳. 东华大学, 2021(01)
- [2]木质短纤维/聚丙烯复合材料的力学性能与耐久性研究[D]. 王伟. 东华大学, 2021(01)
- [3]基于添加助剂熔融共混改性聚丙烯的制备和性能研究[D]. 马国庆. 湖北大学, 2021(01)
- [4]老化蠕变耦合作用的土工格栅加筋地基承载力试验研究[D]. 程正辅. 太原理工大学, 2020(07)
- [5]聚丙烯长丝土工布力学特性及防治反射裂缝研究[D]. 陈磊. 辽宁工程技术大学, 2019(07)
- [6]纳米ZnO-OMMT复合材料对沥青流变与老化性能改性研究[D]. 卜宇翔. 长沙理工大学, 2019(07)
- [7]铁路土工合成材料耐久性能试验研究[D]. 陈杰. 石家庄铁道大学, 2017(02)
- [8]食品接触材料（PP、PET）在光、湿热环境中的使用寿命及生物安全性评估[D]. 孙常勇. 青岛大学, 2017(02)
- [9]聚丙烯材料抗老化改性研究进展[J]. 刘汉庆,张元明. 成都纺织高等专科学校学报, 2017(02)
- [10]高密度聚乙烯（HDPE）膜材料光氧老化性能研究[D]. 张敏. 东华大学, 2017(05)